渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书
. t& I' H( q! F- a+ W渐开线齿轮设计计算书
6 R! f) o" h2 x# a已知条件：增速齿轮
齿轮传递功率 P=3300 kW
- Q% q5 ]: t. [  p. a9 Q" d高速轴转速 n1=11600 r/min
传动比 i=1.6
, j3 f- I2 u7 V- E' p, N4 R' d工作时间：50000小时
; H7 j0 W7 ]) d2 a  `
$ ?. @+ G  k- S0 {

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渐开线齿轮设计计算书
一、确定齿轮类型
9 Y  B4 c% u: _2 l/ n5 D标准斜齿轮，齿轮配合为外啮合传动。

6 j; Q( R& @+ h! B' D$ ?二、选择材料
小齿轮：50SiMn，调质，HB=207～255
大齿轮：42SiMn，调质，HB=196～255
根据图2.5-14(a)和图2.5-43(a)，取σHlim1=1350 MPa，σHlim2=1350 MPa，σFlim1=360 MPa，σFlim2=360 MPa。
齿面粗糙度Rz1=3.2 μm，Rz2=3.2 μm，
6 J) k& N+ R4 s% _5 @& I4 p齿根表面粗糙度Rz1=10 μm，Rz2=10 μm。
大、小齿轮设计修缘量Ca1=30 μm，Ca2=30 μm。
  q, k) `4 ^+ K( M- e油浴润滑，ν50=20 mm^2/s，胶合承载能力为FZG7级。

! H2 G: T- o9 K* A( c( O, c" f三、初步确定主要参数
1.按接触强度初步确定中心距a（根据表2.5-1）
, K( A* s4 G& c$ u" k  T系数Aa：螺旋角β=8～12°，根据表2.5-2，对于钢对钢的齿轮副Aa=476
载荷系数k：取k=2
齿宽系数φa：根据表2.5-4，φa=0.5
小齿轮的名义转矩：T1=9549*P/n1=2717 N·m
许用接触应力：σHlim=min{σHlim1，σHlim2}=1350 MPa
/ }+ D, `1 o/ x7 L: E4 W1 {& xσHP=0.9*σHlim=1215.00 MPa
计算：a=Aa*(u+1)*[(K*T1)/(Φa*u*бHP^2)]^(1/3)≥205.83 mm
圆整为a=250 mm。
; U/ ~# T- c2 ?& Q( v9 \2.初步确定模数、齿数、螺旋角
0 ^) ~. y) P8 s1 T  p+ K根据表2.1-1，取模数m=3.5 mm
) S3 }# L! k9 Y) j由表2.2-1的公式可导出
初选β=12°
" o4 B( I( v+ E" {3 HΖ1=2acosβ/[m*(u+1)]=53.74
取Ζ1=54，Ζ2=u*Ζ1=86.40，取Ζ2=87。
Ζ2经圆整后，齿数比发生了变化，实际齿数比为u=Ζ2/Ζ1=1.611。
/ G6 S2 n4 K# F. e0 ~; @: h精算β=arccos[m*(Ζ2+Ζ1)/2a]=9°14′55″

: G) f% u' T1 A四、其他几何参数的计算（根据表2.2-1）
1.分度圆压力角
αn=20°00′00″
' w2 P' Y4 c: z2.齿顶高系数
hanˇ=1
3.顶隙系数
! [5 O" |" I; `( @cnˇ=0.25
4.齿宽
b1=140 mm，b2=140 mm
5.齿数比
u=Ζ2/Ζ1=1.611
4 L  q+ m9 g9 m6.分度圆直径
d1=mn*Ζ1/cosβ=191.489 mm
2 e4 Z5 N1 J5 B% Zd2=mn*Ζ2/cosβ=308.511 mm
* \6 E( V/ ?' ~' C  l9 u- k7.基圆直径
- Y$ g: C$ Q) B( iαt=arctan(tanαn/cosβ)=20°14′32″
' I; C5 V- i, ~/ ^; f) U4 F  l/ hdb1=d1*cosαt=179.662 mm
db2=d2*cosαt=289.457 mm
. X* M( i( l. X& h$ _# [7 e1 @8.齿顶高
! C& e8 D: E: T- }: p  q. |# xha1=ha2=hanˇ*mn=3.500 mm
9.齿根高
hf1=hf2=(hanˇ+cnˇ)*mn=4.375 mm
& v7 C' I; |: \# K10.全齿高
h1=h2=ha1+hf1=ha2+hf2=7.875 mm
( V, o5 P- z9 f7 I' b$ u11.齿顶圆直径
! C0 O$ W) ?+ hda1=d1+2*ha1=198.489 mm
da2=d2+2*ha2=315.511 mm
+ T# m: |: n3 C8 |8 Y, b12.齿根圆直径
df1=d1-2*hf1=182.739 mm
df2=d2-2*hf2=299.761 mm
13.齿顶压力角
2 r7 M( t) {0 B1 W4 sαat1=arccos(db1/da1)=25°9′24″
αat2=arccos(db2/da2)=23°26′52″
14.端面重合度
α′t=αt
2 t( Q  a7 o& U" C5 S  rεα=[Ζ1(tanαat1-tanα′t)+Ζ2(tanαat2-tanα′t)]/2π=1.767
& b/ d' z/ X4 S, l15.轴向重合度
; F- q& I  r# h% T1 Oεβ=b*sinβ/(π*mn)=2.046（b=min{b1，b2}）
16.总重合度
εγ=εα+εβ=3.813
17.当量齿数
Ζv1=Ζ1/(cosβb^2*cosβ)=55.988
0 W% v/ W8 a$ P, OΖv2=Ζ2/(cosβb^2*cosβ)=90.203

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五、齿厚测量尺寸的计算
6 k1 A- K$ c9 U% I" d, P1.公法线长度

* q( I5 J) o. T& `. t6 w9 z跨齿数：Ζ1′=Ζ1*invαt/invαn=56.06
Ζ2′=Ζ2*invαt/invαn=90.31
4 V0 v. Y1 Q* l& e- D( Z8 Vk1=αn*Ζ1′/180°+0.5=6.73
k2=αn*Ζ2′/180°+0.5=10.53

. M& \8 I  D% J* p7 u! t: u取k1=7，k2=11
+ f, [: B+ F3 j- r- M5 w  wWk1=Wk1ˇ*mn=cosαn*[π(k1-0.5)+Ζ1′*invαn]*mn=69.9088 mm
Wk2=Wk2ˇ*mn=cosαn*[π(k2-0.5)+Ζ2′*invαn]*mn=112.9178 mm
+ L& n( j( r6 w3 s' v2.分度圆弦齿厚、弦齿高
# y& q; f9 S  ?, j" U7 _' y
弦齿厚：s1¨=mn*Ζv1*sin(π/2Ζv1)=5.4971 mm
s2¨=mn*Ζv2*sin(π/2Ζv2)=5.4975 mm
4 t/ i2 P/ }7 [0 t2 \
+ F( G3 K3 a  @$ n9 F2 `3 |7 C0 N/ M弦齿高：h1¨=ha1+0.5*mn*Ζv1*[1-cos(π/2Ζv1)]=3.5386 mm
+ `* |2 n8 m9 N0 o6 g. D9 ph2¨=ha2+0.5*mn*Ζv2*[1-cos(π/2Ζv2)]=3.5239 mm
3.固定弦齿厚、弦齿高

% v" M: f0 F  n弦齿厚：sc1¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm
3 f$ S1 o, m6 ksc2¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm

# P' S( G' Z$ T0 C& U2 O3 R7 u弦齿高：hc1¨=ha1-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
hc2¨=ha2-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
$ w! w  |' Z! l7 m' w: l2 O  p4.量柱（球）直径、量柱（球）跨距
' h$ S) @7 T  s# r2 {3 y; T
量柱（球）直径：dp1=1.68*mn=5.8800 mm
2 d3 U, R6 X; S# gdp2=1.68*mn=5.8800 mm

量柱（球）中心的渐开线端面压力角：
invαMt1=invαt+dp1/(mn*Ζ1*cosαn)-π/2Ζ1，αMt1=21°48′1″
6 z1 r, r1 h) }1 m+ o& ~; i1 F- |( o- |& DinvαMt2=invαt+dp2/(mn*Ζ2*cosαn)-π/2Ζ2，αMt2=21°14′19″
, b3 x3 c9 w3 K. v+ T# S  T# i" P# g
7 K9 h4 i' ^# h# Y. x. r% E量柱（球）跨距：M1=d1*cosαt/cosαMt1+dp1=155.2486 mm
M2=d2*cosαt*cos(π/2Ζ2)/cosαMt2+dp2=245.5618 mm

/ ~% v: g* G( p" X; ~8 r; W六、接触疲劳强度的校核
, s, [/ w& [- c& R' P1.名义切向力
' w- S0 s6 z- I; A7 R0 B! E2 `Ft=2000T1/d1=28373 N
4 X' y6 b5 u: z% I5 H+ @2.使用系数（根据表2.5-7）
9 F/ n( L; i  }/ c$ @ΚA=1.25，因为增速传动乘以1.1，得ΚA=1.375
3.动载系数（根据表2.5-11）

$ ?6 G7 F# t6 s) F. m; a* ?计算单对齿刚度和啮合刚度（根据表2.5-32）
/ W" Y! a0 i2 o1 w
理论修正值：Cm=0.8

# m' Y0 @- G( ?" r5 R# F# Q2 q轮坯结构系数：实心齿轮CR=1
5 c5 O$ F, c- t( ^) S
. t, [& |" C: }. ~基本齿廓系数：CB1=[1+0.5*(1.2-hfp1/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB2=[1+0.5*(1.2-hfp2/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB=(CB1+CB2)/2=0.97
3 D, c6 V3 [) N) h5 W/ V, B
齿轮柔度的最小值：
$ I( Y/ O7 a, B8 c. Q0 iq′=0.04723+0.15551/Ζv1+0.25791/Ζv2=0.05287 (mm?μm)/N

! B0 K$ _% E( Y5 R) j单对齿刚度理论值：Cth′=1/q′=18.92 N/(mm?μm)
7 m. X. B" y- m5 `* s+ `1 Aξ=2*E1*E2/(E1+E2)=1.00

单对齿刚度：c′=ξ*Cth′*Cm*CR*CB*cosβ=14.5623 N/(mm?μm)

啮合刚度：cr=(0.75*εα+0.25)*c′=22.9392 N/(mm?μm)

计算临界转速比（根据表2.5-12）

- T3 L+ g; l. y/ Z1 A! w平均直径：dm1=(da1+df1)/2=190.614 mm
dm2=(da2+df2)/2=307.636 mm

) ]7 J: U1 X. @/ O轮缘内腔直径比：q1=Di1/dm1=0.000
q2=Di2/dm2=0.000
4 i% i# E: w; g1 a
转动惯量：I1=πρ1*b1*(1-q1^4)*dm1^4/32=1415277.860 kg?mm^2
I2=πρ2*b2*(1-q2^4)*dm2^4/32=9602209.037 kg?mm^2

4 t5 s- n! w$ V当量质量：m1=I1/(b1*rb1^2)=1.253 kg/mm
m2=I2/(b2*rb2^2)=3.274 kg/mm

7 s- U9 T! G% N诱导质量：mred=m1*m2/(m1+m2)=0.9061 kg/mm
5 B$ V8 z3 ?$ o( A/ R, W
临界转速：nE1=30000/(πΖ1)*(cr/mred)^0.5=889.778 r/min
* r  ?9 J+ G0 [* D1 i2 K6 A/ @: ?
临界转速比：N=n1/nE1=13.037
% y5 ^! {4 m* f2 S6 V3 I9 \- V) J) |
3 q/ _: u, s- ]5 N, d计算齿廓跑合量（根据表2.5-30）
ya1=160/σHlim1*fpb1=0.759 μm
ya2=160/σHlim2*fpb2=0.853 μm
ya=(ya1+ya2)/2=0.806 μm

; H9 O7 a, J+ g计算系数Bp，Bf，Bk（根据表2.5-16）
+ N% b, h) T; `6 y* n) i/ w  u9 D
6 F2 m& w* {3 P, q有效基节偏差：fpbeff=fpb2-yp=fpb2-ya=6.394 μm
* B& X) {8 L8 `
有效齿形公差：ffeff=ff2-yf=ff2-ya=7.094 μm

设计修缘量：Ca=(Ca1+Ca2)/2=30.000 μm
2 [: P7 p, v) j" F" X3 v! ]9 yBp=c′*fpbeff/(Ft*ΚA/b)=0.334
Bf=c′*ffeff/(Ft*ΚA/b)=0.371
; H4 A2 e. U& R3 ?! k4 ABk=|1-c′*Ca/(Ft*ΚA/b)|=0.568
; Y! o2 M9 X; H2 e( H  U: @
计算系数Cv（根据表2.5-15）
εγ＞2，取Cv1=0.32
Cv2=0.57/(εγ-0.3)=0.162
" z# X: M! `/ o4 k9 A% mCv3=0.096/(εγ-1.56)=0.043
Cv4=(0.57-0.05*εγ)/(εγ-1.44)=0.160
Cv5=0.47
$ K# T5 J. v# m- Q! @% wCv6=0.12/(εγ-1.74)=0.058
6 T- |! f5 m( B) S/ Z" ?5 aεγ＞2.5，取Cv7=1.0
N≥1.5，属于超临界区
Κv=Cv5*Bp+Cv6*Bf+Cv7=1.1785
% u% s" j# d, K% J0 g7 T3 {& V4.齿向载荷分布系数（根据表2.5-18）

" V, Z+ L% q, E9 L- s+ T# N计算加工、安装误差产生的啮合齿向误差分量
& M: m; k+ X  N; f
8 Q) N: \( A5 g, ]装配时进行检验调整，fma=0.5*Fβ1=6.000 μm

% p# F* I4 Q4 k2 Y+ F% K! A取小齿轮结构系数（根据表2.5-21）
! k* {" q* O# q. Y
刚性，Κ′=0.48

, ~3 x& g% }; }计算小齿轮结构尺寸系数（根据表2.5-22）

! }! l8 p* V) K, X9 }' A$ |通过该对齿轮的功率Κ=100％
B′=1+2*(100-Κ)/Κ=1.000
/ t) N2 w9 X  }  }6 N! zγ=[|B′+Κ′*l*s/d1^2*(d1/dsh)^4-0.3|+0.3]*(b/d1)^2=0.550 (μm?mm)/N

+ Z$ W+ z; P4 P( f% \计算单位载荷作用下的啮合齿向误差（根据表2.5-20）
. w8 Z/ x+ X% X# ]( E
一般齿轮fsh0=0.023*γ=0.013 (μm?mm)/N
7 {* x" t5 K5 E* C: _
综合变形产生的啮合齿向误差分量fsh=(Ft*ΚA*ΚV/b)*fsh0=4.157 μm

, G7 ^$ y: t9 |. @1 g初始啮合齿向误差：

7 ?! Y1 i0 W2 q( _, N5 j- ^受载时接触不良Fβx=1.33*fsh+fma=11.529 μm

计算齿向跑合系数（根据表2.5-23）
xβ1=1-320/σHlim1=0.763 μm
+ f) [! k3 A3 ~4 ^6 Q0 W0 E9 xxβ2=1-320/σHlim2=0.763 μm
* r& Y3 J. ]6 J" J& f2 a& W9 ]/ yxβ=(xβ1+xβ2)/2=0.763 μm
# T6 X$ T% n4 q0 t8 Y
跑合后啮合齿向误差Fβy=Fβx*xβ=8.796 μm
ΚHβ=1+0.5*Fβy*cr/(Ft*ΚA*ΚV/b)=1.3072
0 ]& p) u& m3 _4 p0 Y5.齿间载荷分配系数（根据表2.5-29）
ΚtH/b=Ft*ΚA*ΚV*ΚHβ/b=429.291 N
# t1 N4 W1 ^" L' D9 g: vΚHα=0.9+0.4*[2*(εγ-1)/εγ]^0.5*cr*(fpb-ya)/(ΚtH/b)=1.0660
6.节点区域系数

. ?. C/ y0 I# ?5 L& G基圆螺旋角βb=arccos{[1-(sinβ*cosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
8 R) ~/ {2 }6 D' s- q% h6 OΖH=[2*cosβb*cosα′t/(cosαt^2*sinα′t)]^0.5=2.4641
- v4 x' U# }( y  r! Z' I7.弹性系数
ΖE={1/π[(1-ν1^2)/E1+(1-ν^2)/E2]}^0.5=189.81 MPa^0.5
( |0 L% ?1 _* A5 l8.重合度系数（根据表2.5-35）
Ζε=(1/εα)^0.5=0.7523

经验算：ΚHα≤εγ/(εα*Ζε^2)
原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141

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9.螺旋角系数
Ζβ=(cosβ)^0.5=0.9935
10.单对齿啮合系数（根据表2.5-33）
ΖB=tanα′t/{[(da1^2/db1^2-1)^0.5-2π/Ζ1]*[(da2^2/db2^2-1)^0.5-(εα-1)*2π/Ζ2]}^0.5=1.0087
' Q! H9 ~: X9 n  aΖD=1
11.寿命系数（根据表2.5-40）
  M( S" N8 s' J+ UNL1=n1*L=34800000000
NL2=NL1/u=21600000000
0 ?) S* c2 K' i; ]/ jΖNT1=(5*10^7/NL1)^0.0306=0.8185
' S. I; B$ S9 i8 xΖNT2=(5*10^7/NL2)^0.0306=0.8305
12.润滑剂系数（根据表2.5-36）
! [* B1 j5 Z) z, V9 Y$ M5 U, R5 U( pσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZL1=σHlim1/4375+0.6357=0.910
& R. R, H; |2 e6 K1 u/ O" j4 pΖL1=CZL1+4*(1.0-CZL1)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZL2=σHlim2/4375+0.6357=0.910
! C% ~" z9 R: r0 j* _% c( AΖL2=CZL2+4*(1.0-CZL2)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
13.速度系数（根据表2.5-36）
σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZV1=0.85+(σHlim1-850)/350*0.08=0.930
ΖV1=CZV1+2*(1.0-CZV1)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZV2=0.85+(σHlim2-850)/350*0.08=0.930
' p8 K/ f) u1 QΖV2=CZV2+2*(1.0-CZV2)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
! d6 r1 K" j; V7 y/ @4 I14.粗糙度系数（根据表2.5-37）
. ~6 C: v) K$ l! ^
节点处曲率半径：ρ1=0.5*db1*tanα′t=33.126 mm
& q* \, L1 ]9 \* Dρ2=0.5*db2*tanα′t=53.371 mm

5 y3 S+ W% N3 F/ ]0 f节点处诱导曲率半径：ρred=ρ1*ρ2/(ρ1+ρ2)=20.440 mm

相对平均表面粗糙度：Rz10=(Rz1+Rz2)/2*(10/ρred)^(1/3)=2.521
% p' m* b% S! p. u2 P  jσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZR1=0.32-0.0002*σHlim1=0.080
ΖR1=(3/Rz10)^CZR1=1.0140
' i+ y: ^% A, [7 K. ?5 T. IσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZR2=0.32-0.0002*σHlim2=0.080
7 J% R1 }% ~% \+ ~4 {ΖR2=(3/Rz10)^CZR2=1.0140
8 ^1 k3 A& `1 J/ _1 O15.齿面工作硬化系数
/ R% |1 L0 @. @; F' [7 g+ F5 IHB＞470HBW，取HB=470
ΖW1=ΖW2=1.2-(HB-130)/1700=1
: A8 c5 x7 i) y16.尺寸系数（根据表2.5-41）
4 [: Y" N' x' i+ }2 o- ~  IΖX1=1.0000
ΖX2=1.0000
9 ?) {7 [, _. ]6 x  Y$ k7 Y; E  A7 C17.最小安全系数
$ t$ _8 v. @& Q: a( @0 J7 z
根据表2.5-42，取SHmin=1.60，SFmin=2.00
18.计算接触应力（表2.5-6）
7 |( M6 N' Y+ t6 @. OбH0=ΖHΖEΖεΖβ[Ft/(d1*b)?(u+1)/u]^0.5=457.83 MPa
: o& w" Z% t9 T0 m" R* yбH1=ΖB*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=693.96 MPa
, p/ U7 k0 Q1 F9 j( mбH2=ΖD*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=687.98 MPa
19.许用接触应力（表2.5-6）
+ d; \, m, h# o2 u7 M, Q4 DбHP1=бHG1/SHmin=бHlim1*ΖNT1ΖL1ΖV1ΖR1ΖW1ΖX1/SHmin=688.59 MPa
: V. Q) M: A& f/ lбHP2=бHG2/SHmin=бHlim2*ΖNT2ΖL2ΖV2ΖR2ΖW2ΖX2/SHmin=698.69 MPa
' u2 @- Z/ o4 h1 e' o
由以上计算可知：бH1＞бHP1，小齿轮的接触强度不满足要求
бH2≤бHP2，大齿轮的接触强度满足要求。
20.接触强度计算安全系数（表2.5-6）
SH1=бHG1/бH1=1.59
8 K  l; a* x& |- a2 C# YSH2=бHG2/бH2=1.62
* J0 b6 J8 b& ]4 ]4 e1 Q, p+ ~& B
4 k8 k' b! e' r  Z- l- L% a七、弯曲疲劳强度的校核
1.齿向载荷分布系数
  j4 V7 @' ]5 CN=(b/h)^2/[1+(b/h)+(b/h)^2]，b/h取大小齿轮中的小值。
! \9 Q9 I+ }$ O  _2 I. PΚFβ=ΚHβ^N=1.2877
2.齿间载荷分配系数（根据表2.5-44）
ΚFα=ΚHα=1.0660
3.齿形系数（根据表2.5-45）
(1).小齿轮
# I" O% z( A6 e5 B. a( JSpr1=pr1-q1
E1=πmn/4-hfp1*tanαn+Spr1/cosαn-(1-sinαn)*ρfp1/cosαn=0.2252 mm
) s7 Q! v6 P7 l/ Z7 jG1=ρfp1/mn-hfp1/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
, F/ Y* E) L, UH1=2/ΖV1*(π/2-E1/mn)-π/3=-0.9934
2 o  S7 m! P' ~3 F9 G/ h- Cθ1=(2G1/ΖV1)*tanθ1-H1，得θ1=54°25′38″
4 ?" X# D! ?) p/ p; C7 t& dSFn1/mn=ΖV1*sin(π/3-θ1)+3^(1/3)*(G1/cosθ1-ρfp1/mn)=2.1886
ρF1/mn=ρfp1/mn+2*G1^2/[cosθ1*(ΖV1*cosθ1^2-2*G1)]=0.5058
: e& D* t- B- G0 A2 [εαV=εα/cosβb^2=1.8082
: |; U7 d7 @0 s' R& d) ?dV1=mn*ΖV1=195.9580 mm
dbV1=dV1*cosαn=184.1403 mm
daV1=dV1+da1-d1=202.9580 mm
deV1=2*{[((daV1/2)^2-(dbV1/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV1/2)^2}^0.5=196.5194 mm
9 a* \0 ~% K, RαeV1=arccos(dbV1/deV1)=20°26′42″
γe1=(π/2)/ΖV1+invαn-invαeV1=1°32′50″
αFeV1=αeV1-γe1=18°53′52″
& A6 \* |* t) i0 nhFe1/mn=[(cosγe1-sinγe1*tanαFeV1)*deV1/mn-ΖV1*cos(π/3-θ1)-G1/cosθ1+ρfp1/mn]/2=0.8806
УF1=6*(hFe1/mn)*cosαnFeV1/[(SFn1/mn)*cosαn]=1.1105
(2).大齿轮
! U) R% y3 E; e2 @2 ~% PSpr2=pr2-q2
E2=πmn/4-hfp2*tanαn+Spr2/cosαn-(1-sinαn)*ρfp2/cosαn=0.2252 mm
& I( p0 r8 f' x( A2 UG2=ρfp2/mn-hfp2/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
  j: U7 {# t4 x2 t1 n3 a) Y! KH2=2/ΖV2*(π/2-E2/mn)-π/3=-1.0138
' o0 a' I6 Y7 t! B+ `  Bθ2=(2G2/ΖV2)*tanθ2-H2，得θ2=56°25′17″
& {, m# ^6 j. }  qSFn2/mn=ΖV2*sin(π/3-θ2)+3^(1/3)*(G2/cosθ2-ρfp2/mn)=2.2475
5 h' W0 ]3 I. U4 F- a6 b& QρF2/mn=ρfp2/mn+2*G2^2/[cosθ2*(ΖV2*cosθ2^2-2*G2)]=0.4733
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
dV2=mn*ΖV2=315.7105 mm
dbV2=dV2*cosαn=296.6708 mm
daV2=dV2+da2-d2=322.7105 mm
deV2=2*{[((daV2/2)^2-(dbV2/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV2/2)^2}^0.5=316.5102 mm
αeV2=arccos(dbV2/deV2)=20°23′38″
γe2=(π/2)/ΖV2+invαn-invαeV2=0°56′40″
αFeV2=αeV2-γe2=19°26′59″
; p# _! q* C- I6 B$ thFe2/mn=[(cosγe2-sinγe2*tanαFeV2)*deV2/mn-ΖV2*cos(π/3-θ2)-G2/cosθ2+ρfp2/mn]/2=0.9094
. Q. @( P: _1 s2 u! e# e* X3 B0 QУF2=6*(hFe2/mn)*cosαnFeV2/[(SFn2/mn)*cosαn]=1.0839
4.应力修正系数

齿根危险截面处齿厚与弯曲力臂的比值
L1=SFn1/hFe1
L2=SFn2/hFe2

: e# i; m$ G+ E齿根圆角参数
9 S/ x$ g5 `3 S8 H) C) N- Z$ vqs1=SFn1/(2*ρF1)
qs2=SFn2/(2*ρF2)
% z" `6 j4 |  _) \# t* KУS1=(1.2+0.13*L1)*qs1^[1/(1.21+2.3*L1)]=2.1862
! z$ H8 |! @% _& vУS2=(1.2+0.13*L2)*qs2^[1/(1.21+2.3*L2)]=2.2785
$ W# P0 Y! M% [8 Y" C( r5.重合度系数
: A) Y0 b& D* m. H: C3 N+ |3 XУε=0.25+0.75/εαV=0.6648
0 u; N3 g8 ^8 j原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141