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[已解决] 韦氏硬度和HV,HB硬度怎么转换?

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Jerry-kong
发表于 2008-5-7 16:45:26 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自： 中国江苏苏州

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韦氏硬度和HV,HB硬度怎么转换?  @* F- ?, ^( a1 {. E. s) n
" W2 J4 v; o+ ~) V+ ?( x6 M
[ 本帖最后由 Jerry-kong 于 2008-5-8 08:10 编辑 ]
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mideas
发表于 2008-5-7 19:19:07 | 显示全部楼层 来自： 中国陕西西安
请搜索以前的帖子
' U9 d: K! ], l& M) yhttp://www.3dportal.cn/discuz/vi ... hlight=%D7%AA%BB%BB
7 G2 i8 U! z1 F4 d- _; E! Phttp://www.3dportal.cn/discuz/vi ... hlight=%D7%AA%BB%BB
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kevin8hu
发表于 2008-5-7 19:54:14 | 显示全部楼层 来自： 中国江苏南京
这里有标准转换。4 G1 w: }( y! J' u7 o$ g9 j( c/ G
http://www.3dportal.cn/discuz/vi ... 8%B6%D4%D5%D5%B1%ED
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smcc
发表于 2008-5-8 16:11:15 | 显示全部楼层 来自： 中国江苏常州
原帖由 Jerry-kong 于 2008-5-8 15:31 发表 http://www.3dportal.cn/discuz/images/common/back.gif4 U7 K- X+ J$ L& x
你们所说的连接里都找不到 韦氏硬度和HV,HB硬度怎么转换? »?

# d  Z* b% D" U给你一个 # r- F8 {+ i) H4 h
材料硬度换算表.rar (4.25 KB, 下载次数: 17)
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Jerry-kong
 楼主| 发表于 2008-5-9 08:23:38 | 显示全部楼层 来自： 中国江苏苏州
原帖由 smcc 于 2008-5-8 16:11 发表 http://www.3dportal.cn/discuz/images/common/back.gif) j0 M) M* h- I5 s, ?

& g" j% A5 t5 j6 b: k$ N2 X给你一个 $ J, z. a2 _4 i& n  n
824657
! u' r( [  f# j8 b9 [824658
; ^3 s6 i$ g" @/ V1 @( p% S' S1 u

) S; U- H) s/ H/ F. y兄弟,有 韦氏硬度HW和HV,HB硬度转换吗? »
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chrisfan
发表于 2008-10-6 11:57:56 | 显示全部楼层 来自： 中国广东深圳
以前总是看到有标韦氏硬度的,还有HV,HB的,都没个统一的!看来这个换算标准还是有用的!
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fjp010922
发表于 2008-10-7 21:24:58 | 显示全部楼层 来自： 中国上海
楼主是不是指的是黑色金属呀，那么楼主搜索一下这个论坛内有GB/T1172-1999这份标准的。
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wesley_zhu
发表于 2008-10-8 08:55:30 | 显示全部楼层 来自： 中国广东深圳
相关的产品标准里会有对照的
1.JPG
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fang-lh
发表于 2008-10-8 10:42:03 | 显示全部楼层 来自： 中国天津

回复 3# kevin8hu 的帖子

DIN50150, conversion between tensile strength and HB, HV, HRC                                                                % z& R$ m( e7 D2 y
抗拉强度        维氏硬度        布氏硬度        洛氏硬度                抗拉强度        维氏硬度        布氏硬度        洛氏硬度6 k4 n' Q' l0 R% _. Z$ V9 y% _
Rm        HV        HB        HRC                Rm        HV        HB        HRC
2 z1 e5 \1 ^6 ]N/mm2                                        N/mm2                       
6 X8 T7 b2 }2 D) r; Z4 s  M250        80        76        -                1030        320        304        32.27 b) _* u0 |# o) c. @
270        85        80.7        -                1060        330        314        33.3$ r$ d) M. F* z5 }' U" F) s' c
285        90        85.2        -                1095        340        323        34.4. e, @. Q. \( f+ g" I
305        95        90.2        -                1125        350        333        35.5
6 e1 W. q9 x% r$ r/ ]320        100        95        -                1115        360        342        36.6
1 c3 t9 @0 Y; f/ f( w' I) }" c; {335        105        99.8        -                1190        370        352        37.7/ e/ p, o$ M. [
350        110        105        -                1220        380        361        38.8/ Q0 E0 c1 x6 Y+ t- a9 T
370        115        109        -                1255        390        371        39.8# g0 @& G1 F# ]8 ^# L2 l
380        120        114        -                1290        400        380        40.8
+ d( T, F* t0 l! x% z7 t* u, z/ t% F% K400        125        119        -                1320        410        390        41.8
6 Q% ~3 p7 b4 h6 i7 E6 H415        130        124        -                1350        420        399        42.7, D. ]  q- R5 d8 z4 p5 ^
430        135        128        -                1385        430        409        43.6
) ]( S5 h3 Q* K/ j" v450        140        133        -                1420        440        418        44.5
! X( a2 z$ [( L9 i8 S( J4 [465        145        138        -                1455        450        428        45.3
4 N# I/ u  e8 u' Q( ]* t6 N480        150        143        -                1485        460        437        46.1
$ y% b3 V" f2 ?) r, j490        155        147        -                1520        470        447        46.98 |6 r! W  t" L. t( O  A6 C
510        160        152        -                1555        480        (456)        47.7- Z6 M. l& A4 I5 x" Y9 |! }  @- C$ d6 V
530        165        156        -                1595        490        (466)        48.4# |6 q+ X2 s; ^2 L$ [9 y
545        170        162        -                1630        500        (475)        49.1
. |( G( i( i: }9 |560        175        166        -                1665        510        (485)        49.8
3 r& M+ R& q" Y6 \! F: G575        180        171        -                1700        520        (494)        50.5
$ n* u' j" y% P8 T0 }2 ]595        185        176        -                1740        530        (504)        51.1
, k" I+ o0 u' s9 b0 `$ Z% l8 j610        190        181        -                1775        540        (513)        51.7( ]0 D* I) V. a, Q+ U+ G# b8 D9 g3 U
625        195        185        -                1810        550        (523)        52.3- r* B8 L8 L* i4 v$ V% f+ ]2 N8 Y
640        200        190        -                1845        560        (532)        53. t' m, k  C/ s+ z8 p  j7 r
660        205        195        -                1880        570        (542)        53.6$ \6 e+ R3 f6 D4 X$ [: J
675        210        199        -                1920        580        (551)        54.1
) f+ q, g# X, V/ Z$ A690        215        204        -                1955        590        (561)        54.7
% I- Y% S$ R+ G4 o* d0 Q705        220        209        -                1995        600        (570)        55.27 N* V- r3 c. E$ B$ N$ G, y
720        225        214        -                2030        610        (580)        55.7; T6 }' O8 k; ~' P( g$ ~
740        230        219        -                2070        620        (589)        56.3
- M' U$ P1 V# Y755        235        223        -                2105        630        (599)        56.8+ I9 E8 @8 Q5 v# s: |9 y. ]
770        240        228        20.3                2145        640        (608)        57.3
: s8 g' Z+ A& w4 q' B785        245        233        21.3                2180        650        (618)        57.8: y$ ?7 V0 ?3 ?2 {3 M
800        250        238        22.2                        660                58.3' E4 t" Y1 w8 h( |- T. ]6 `
820        255        242        23.1                        670                58.8; ]  B1 F! c& s( I9 V
835        260        247        24                        680                59.2* T1 n5 K( A+ n( Z1 g% ^
850        265        252        24.8                        690                59.7
% @' E: n" V- z/ G865        270        257        25.6                        700                60.1
: j" M$ [/ d5 e880        275        261        26.4                        720                613 `" b; H3 Q% Y
900        280        266        27.1                        740                61.8) n% }* k5 z2 n, f5 x; F1 D6 {
915        285        271        27.8                        760                62.5( `' ]+ n- ?* u4 Z
930        290        276        28.5                        780                63.3  g6 z  h  l8 x) k
950        295        280        29.2                        800                64/ A. x0 [  Q& ?$ K2 P2 z
965        300        285        29.8                        820                64.7" D! U+ w- k+ g
995        310        295        31                        840                65.3
/ V: p1 Q" y0 U: [+ h5 _9 L                                                860                65.9
4 ^  n$ y4 e; g                                                880                66.43 J. k! g  p" O) i. y
                                                900                67: p" i% t9 d: @) r3 i7 j: E
                                                920                67.50 l$ L' N1 W# S  R8 K) V
                                                940                68
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aviatefish
发表于 2008-10-8 17:22:58 | 显示全部楼层 来自： 中国上海
忽然发现自己也有几个换算表，不过我也看不太懂哦，发上来楼主自选！：）7 r" O' ~* o5 K8 L* e$ T6 t
1）是htm格式的- ^( h- r: |. f7 e: e6 W# ^, ?; ~
01.JPG
0 |( J2 U8 ~3 R9 N! |- m! p下载：0 B, ~# j, `+ s3 ~& X
强度硬度换算表.rar (11.64 KB, 下载次数: 2)
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