渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书
+ X/ u5 {( @/ v4 G5 V渐开线齿轮设计计算书
: I+ U" ~1 D/ i5 w. v已知条件：增速齿轮
齿轮传递功率 P=3300 kW
高速轴转速 n1=11600 r/min
; P* I7 B/ \5 g6 V传动比 i=1.6
( i$ K& Z8 y7 K9 z工作时间：50000小时
, D* v/ A' D- n8 `: r  `8 g. P
5 P  m. M1 T) q5 ^. E

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渐开线齿轮设计计算书
7 K$ N* M! n- P! F& ?/ [* h0 L一、确定齿轮类型
标准斜齿轮，齿轮配合为外啮合传动。

二、选择材料
小齿轮：50SiMn，调质，HB=207～255
大齿轮：42SiMn，调质，HB=196～255
根据图2.5-14(a)和图2.5-43(a)，取σHlim1=1350 MPa，σHlim2=1350 MPa，σFlim1=360 MPa，σFlim2=360 MPa。
+ T1 j( A, ~; ?* v齿面粗糙度Rz1=3.2 μm，Rz2=3.2 μm，
齿根表面粗糙度Rz1=10 μm，Rz2=10 μm。
大、小齿轮设计修缘量Ca1=30 μm，Ca2=30 μm。
  ~0 w$ z- ]+ j油浴润滑，ν50=20 mm^2/s，胶合承载能力为FZG7级。
) x* [- C* N# j& k: A
三、初步确定主要参数
1.按接触强度初步确定中心距a（根据表2.5-1）
系数Aa：螺旋角β=8～12°，根据表2.5-2，对于钢对钢的齿轮副Aa=476
载荷系数k：取k=2
齿宽系数φa：根据表2.5-4，φa=0.5
, O0 |; p  i: x4 C. U  `- P3 y! Y小齿轮的名义转矩：T1=9549*P/n1=2717 N·m
许用接触应力：σHlim=min{σHlim1，σHlim2}=1350 MPa
/ N0 H" l* @/ s' @- nσHP=0.9*σHlim=1215.00 MPa
3 m5 h& r! ?0 e计算：a=Aa*(u+1)*[(K*T1)/(Φa*u*бHP^2)]^(1/3)≥205.83 mm
圆整为a=250 mm。
2.初步确定模数、齿数、螺旋角
. t: q) C/ n7 u根据表2.1-1，取模数m=3.5 mm
由表2.2-1的公式可导出
2 Q$ O7 p; o. Y8 e初选β=12°
" d& ^7 k. O* X$ lΖ1=2acosβ/[m*(u+1)]=53.74
取Ζ1=54，Ζ2=u*Ζ1=86.40，取Ζ2=87。
, t( c7 q4 z; @( y$ W) Y% JΖ2经圆整后，齿数比发生了变化，实际齿数比为u=Ζ2/Ζ1=1.611。
精算β=arccos[m*(Ζ2+Ζ1)/2a]=9°14′55″

9 i& d# a, a' T8 l6 A四、其他几何参数的计算（根据表2.2-1）
1.分度圆压力角
; D+ A0 c9 t. I  D: T6 g& `+ ?. nαn=20°00′00″
2.齿顶高系数
/ ]2 t' g3 h3 o2 \6 phanˇ=1
" }+ o1 ~/ n/ `" x- p) C3.顶隙系数
2 K8 u* }: S' j6 @& c( c+ t* ]cnˇ=0.25
2 Q8 z( E2 S- |4 I6 `. ], F4.齿宽
b1=140 mm，b2=140 mm
* g% V6 B1 }- e6 v5.齿数比
) b  `, Q- {- ~$ o7 z2 n1 Yu=Ζ2/Ζ1=1.611
4 p0 B$ v! ?" C7 X* N  V' i6.分度圆直径
d1=mn*Ζ1/cosβ=191.489 mm
3 c2 J3 H) i- J& q! n! {d2=mn*Ζ2/cosβ=308.511 mm
$ }! ?) h% `8 {8 }& d6 T& u+ `6 R4 a7.基圆直径
αt=arctan(tanαn/cosβ)=20°14′32″
+ a! [# R- _# Z0 W9 V2 ~7 [4 mdb1=d1*cosαt=179.662 mm
+ O( \0 m' `; c# Ldb2=d2*cosαt=289.457 mm
8.齿顶高
2 u, t! g5 Z1 u" {  [& C8 ^/ X9 Qha1=ha2=hanˇ*mn=3.500 mm
9 R9 ^7 c  ]+ Y# ^2 |% R, L9.齿根高
hf1=hf2=(hanˇ+cnˇ)*mn=4.375 mm
# O) s, ]! i/ p& G9 D9 Y' l3 b10.全齿高
0 l- Y4 w* f% L- g& C/ Kh1=h2=ha1+hf1=ha2+hf2=7.875 mm
11.齿顶圆直径
da1=d1+2*ha1=198.489 mm
da2=d2+2*ha2=315.511 mm
: ], x, X4 C" R, S7 T12.齿根圆直径
df1=d1-2*hf1=182.739 mm
1 C/ \1 f5 r9 E: Qdf2=d2-2*hf2=299.761 mm
/ B: p. r$ z: Q' S+ j( \* Y, `. \13.齿顶压力角
αat1=arccos(db1/da1)=25°9′24″
αat2=arccos(db2/da2)=23°26′52″
4 m* `9 i. R; S- }& W* ]. i14.端面重合度
- T+ I" c  f) l2 x" G, S" Jα′t=αt
εα=[Ζ1(tanαat1-tanα′t)+Ζ2(tanαat2-tanα′t)]/2π=1.767
2 U. w* I5 U' @2 g1 q7 R15.轴向重合度
εβ=b*sinβ/(π*mn)=2.046（b=min{b1，b2}）
" a3 e# C. t5 V- V9 L+ ~16.总重合度
9 _$ N' r0 p3 B/ bεγ=εα+εβ=3.813
17.当量齿数
Ζv1=Ζ1/(cosβb^2*cosβ)=55.988
7 z% v% W( C: a2 o% ?8 h, rΖv2=Ζ2/(cosβb^2*cosβ)=90.203

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五、齿厚测量尺寸的计算
1.公法线长度
9 Z$ }  @5 V2 ^" x; p
$ G$ l$ \. U4 ]. \跨齿数：Ζ1′=Ζ1*invαt/invαn=56.06
6 O( Q6 c6 M* j1 B( k9 Z" NΖ2′=Ζ2*invαt/invαn=90.31
k1=αn*Ζ1′/180°+0.5=6.73
/ [4 V8 S* Y" O  F9 j9 dk2=αn*Ζ2′/180°+0.5=10.53
( k5 b3 W, P' j  G9 o7 {; n5 s! {, d
! J9 C' ^; G; x/ `% t* S; F取k1=7，k2=11
; f- I3 f' j8 R' \: d7 e" B* uWk1=Wk1ˇ*mn=cosαn*[π(k1-0.5)+Ζ1′*invαn]*mn=69.9088 mm
Wk2=Wk2ˇ*mn=cosαn*[π(k2-0.5)+Ζ2′*invαn]*mn=112.9178 mm
2.分度圆弦齿厚、弦齿高

+ k' p" w! g" L弦齿厚：s1¨=mn*Ζv1*sin(π/2Ζv1)=5.4971 mm
s2¨=mn*Ζv2*sin(π/2Ζv2)=5.4975 mm

弦齿高：h1¨=ha1+0.5*mn*Ζv1*[1-cos(π/2Ζv1)]=3.5386 mm
0 O7 p$ }6 R8 ^6 W2 d/ yh2¨=ha2+0.5*mn*Ζv2*[1-cos(π/2Ζv2)]=3.5239 mm
3.固定弦齿厚、弦齿高
8 X2 x8 d0 s1 K2 c
, K0 n5 p1 X- r: v4 B弦齿厚：sc1¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm
sc2¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm

& A$ i( U* c) o6 A- @弦齿高：hc1¨=ha1-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
9 z, x, ^# b7 l0 C7 Dhc2¨=ha2-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
) ]1 g' a6 U, J2 S- G4.量柱（球）直径、量柱（球）跨距
$ Y9 G# q1 |' i  L' t8 }' I9 ?; G- @
量柱（球）直径：dp1=1.68*mn=5.8800 mm
5 m2 p# o  d6 W& Z1 ddp2=1.68*mn=5.8800 mm

量柱（球）中心的渐开线端面压力角：
5 w5 U0 }1 B" Q! W, X1 l  xinvαMt1=invαt+dp1/(mn*Ζ1*cosαn)-π/2Ζ1，αMt1=21°48′1″
invαMt2=invαt+dp2/(mn*Ζ2*cosαn)-π/2Ζ2，αMt2=21°14′19″

! T9 E9 |& H: {) k, Q& R量柱（球）跨距：M1=d1*cosαt/cosαMt1+dp1=155.2486 mm
M2=d2*cosαt*cos(π/2Ζ2)/cosαMt2+dp2=245.5618 mm

六、接触疲劳强度的校核
1.名义切向力
Ft=2000T1/d1=28373 N
# T, Q) R% q2 b% C" P% M2 n9 Z2.使用系数（根据表2.5-7）
ΚA=1.25，因为增速传动乘以1.1，得ΚA=1.375
; M4 [- U5 t' C9 ^* Y3.动载系数（根据表2.5-11）

计算单对齿刚度和啮合刚度（根据表2.5-32）

3 C7 t  Z6 V  W2 R- h; U- t5 T1 X+ ^理论修正值：Cm=0.8
8 j: g' H* h: I  Y2 h
5 L# f  N# o  j9 t轮坯结构系数：实心齿轮CR=1

基本齿廓系数：CB1=[1+0.5*(1.2-hfp1/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB2=[1+0.5*(1.2-hfp2/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB=(CB1+CB2)/2=0.97

齿轮柔度的最小值：
q′=0.04723+0.15551/Ζv1+0.25791/Ζv2=0.05287 (mm?μm)/N
; R5 D; E# v1 V; c3 A) P6 e
单对齿刚度理论值：Cth′=1/q′=18.92 N/(mm?μm)
ξ=2*E1*E2/(E1+E2)=1.00

7 o4 Z. J; J& X5 i- y+ t& L9 q单对齿刚度：c′=ξ*Cth′*Cm*CR*CB*cosβ=14.5623 N/(mm?μm)

啮合刚度：cr=(0.75*εα+0.25)*c′=22.9392 N/(mm?μm)

计算临界转速比（根据表2.5-12）

平均直径：dm1=(da1+df1)/2=190.614 mm
: C3 |% r. A2 x* J3 F0 K% L6 [dm2=(da2+df2)/2=307.636 mm
5 y+ i4 S! s6 U% Y
5 U* |% x) x- Z1 s2 P( B轮缘内腔直径比：q1=Di1/dm1=0.000
q2=Di2/dm2=0.000
% z! h3 E" [$ K' s! ~( t
5 Q' n' S8 [  \转动惯量：I1=πρ1*b1*(1-q1^4)*dm1^4/32=1415277.860 kg?mm^2
( E" I1 z( H5 p) c( gI2=πρ2*b2*(1-q2^4)*dm2^4/32=9602209.037 kg?mm^2
0 G, v( V- b/ A& p' M; r* Z: e" x$ d! D* f
当量质量：m1=I1/(b1*rb1^2)=1.253 kg/mm
9 A' R4 l7 u5 ^9 U* a8 gm2=I2/(b2*rb2^2)=3.274 kg/mm

2 Z2 a, ?0 a" W7 d* ?& H诱导质量：mred=m1*m2/(m1+m2)=0.9061 kg/mm
' h) \  N8 i& G: s8 _$ F" F
临界转速：nE1=30000/(πΖ1)*(cr/mred)^0.5=889.778 r/min

临界转速比：N=n1/nE1=13.037
1 l- {$ F$ e+ W. q, O& j; n: X2 z/ F
计算齿廓跑合量（根据表2.5-30）
ya1=160/σHlim1*fpb1=0.759 μm
* C+ \* ?  f& Q0 ^# U- m- {ya2=160/σHlim2*fpb2=0.853 μm
+ z1 D( h" K9 I, W8 _ya=(ya1+ya2)/2=0.806 μm
8 M  _! o3 N4 L( a
8 ~4 V4 \3 a, T计算系数Bp，Bf，Bk（根据表2.5-16）

6 F! U# I$ I' H1 [8 h* F: y有效基节偏差：fpbeff=fpb2-yp=fpb2-ya=6.394 μm
) X+ y* Y8 C4 U& e
有效齿形公差：ffeff=ff2-yf=ff2-ya=7.094 μm
# J. A8 J  s' K
设计修缘量：Ca=(Ca1+Ca2)/2=30.000 μm
, F/ W5 A% _, QBp=c′*fpbeff/(Ft*ΚA/b)=0.334
6 a, E% b! M  p/ j& V% e' CBf=c′*ffeff/(Ft*ΚA/b)=0.371
3 g# c: v# s% j# m' GBk=|1-c′*Ca/(Ft*ΚA/b)|=0.568

计算系数Cv（根据表2.5-15）
: w+ y' q" d( y6 F/ r' [/ J) z, h' ^εγ＞2，取Cv1=0.32
Cv2=0.57/(εγ-0.3)=0.162
6 q9 B0 l; t# I% @/ n; o+ L2 BCv3=0.096/(εγ-1.56)=0.043
Cv4=(0.57-0.05*εγ)/(εγ-1.44)=0.160
# q2 ^9 W- L  z0 W5 f$ {Cv5=0.47
Cv6=0.12/(εγ-1.74)=0.058
εγ＞2.5，取Cv7=1.0
8 _  v) G/ r( S. \4 M! j7 LN≥1.5，属于超临界区
Κv=Cv5*Bp+Cv6*Bf+Cv7=1.1785
4.齿向载荷分布系数（根据表2.5-18）

/ x8 v9 H7 m/ L3 k& ], X8 p计算加工、安装误差产生的啮合齿向误差分量
1 u  T, N/ k9 ^5 l" f0 |
装配时进行检验调整，fma=0.5*Fβ1=6.000 μm
; [" ?# ~* L' M- c8 s. n6 l
取小齿轮结构系数（根据表2.5-21）

刚性，Κ′=0.48
. J3 D4 l  i- Z: W. q- A5 }( x& Q, Z
* v; h. l1 H  A% i8 q* l! z# [计算小齿轮结构尺寸系数（根据表2.5-22）

: l" |4 ~/ e) m6 M  ]5 F通过该对齿轮的功率Κ=100％
( B* U$ L7 W' K' I' |B′=1+2*(100-Κ)/Κ=1.000
9 `3 M/ T# C4 w( \9 Tγ=[|B′+Κ′*l*s/d1^2*(d1/dsh)^4-0.3|+0.3]*(b/d1)^2=0.550 (μm?mm)/N

: f2 |$ Q  e. k; ?) m8 G计算单位载荷作用下的啮合齿向误差（根据表2.5-20）
% C) a9 }6 P5 p( m
" C2 L9 C! B5 }一般齿轮fsh0=0.023*γ=0.013 (μm?mm)/N

综合变形产生的啮合齿向误差分量fsh=(Ft*ΚA*ΚV/b)*fsh0=4.157 μm
/ B; F9 h" \# F7 [: f0 C2 y
, b$ |& C" O9 U0 t% H初始啮合齿向误差：
1 G& E9 O4 q) ^4 n) z
受载时接触不良Fβx=1.33*fsh+fma=11.529 μm
2 y# y" O- O5 O$ a- I% J- T
- @& |2 Q- [- R6 F5 X- p计算齿向跑合系数（根据表2.5-23）
. \* w! u7 q; D& K) b0 Nxβ1=1-320/σHlim1=0.763 μm
xβ2=1-320/σHlim2=0.763 μm
xβ=(xβ1+xβ2)/2=0.763 μm
" N' C7 v, ^, N* ~) A$ j6 v4 _1 A& \
跑合后啮合齿向误差Fβy=Fβx*xβ=8.796 μm
ΚHβ=1+0.5*Fβy*cr/(Ft*ΚA*ΚV/b)=1.3072
5.齿间载荷分配系数（根据表2.5-29）
% f% {& u4 d. W5 B1 w4 eΚtH/b=Ft*ΚA*ΚV*ΚHβ/b=429.291 N
& m' S; c/ s" |! O, YΚHα=0.9+0.4*[2*(εγ-1)/εγ]^0.5*cr*(fpb-ya)/(ΚtH/b)=1.0660
6.节点区域系数

. X* ~) d6 l4 y+ c; \基圆螺旋角βb=arccos{[1-(sinβ*cosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
ΖH=[2*cosβb*cosα′t/(cosαt^2*sinα′t)]^0.5=2.4641
7.弹性系数
ΖE={1/π[(1-ν1^2)/E1+(1-ν^2)/E2]}^0.5=189.81 MPa^0.5
+ y  e# i1 p  I$ ~+ l+ O8.重合度系数（根据表2.5-35）
# [2 N$ v1 D- p  O* Z: P( _8 w9 tΖε=(1/εα)^0.5=0.7523

经验算：ΚHα≤εγ/(εα*Ζε^2)
原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141

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9.螺旋角系数
Ζβ=(cosβ)^0.5=0.9935
# J4 W/ H5 @- E! j) y# v10.单对齿啮合系数（根据表2.5-33）
3 C( l4 G7 s9 G% XΖB=tanα′t/{[(da1^2/db1^2-1)^0.5-2π/Ζ1]*[(da2^2/db2^2-1)^0.5-(εα-1)*2π/Ζ2]}^0.5=1.0087
ΖD=1
11.寿命系数（根据表2.5-40）
7 ~) z0 v' g& A: w* P2 ?NL1=n1*L=34800000000
NL2=NL1/u=21600000000
ΖNT1=(5*10^7/NL1)^0.0306=0.8185
* J  g3 n# g, G$ S8 F5 F& n2 aΖNT2=(5*10^7/NL2)^0.0306=0.8305
12.润滑剂系数（根据表2.5-36）
$ u$ y# b! y! f; h  X3 n& M+ hσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZL1=σHlim1/4375+0.6357=0.910
ΖL1=CZL1+4*(1.0-CZL1)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
  _' }4 j+ }# W3 T. a+ p9 G7 vσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZL2=σHlim2/4375+0.6357=0.910
' M' u9 |# W3 m4 cΖL2=CZL2+4*(1.0-CZL2)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
13.速度系数（根据表2.5-36）
0 ~2 S4 X# S9 t. R* tσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZV1=0.85+(σHlim1-850)/350*0.08=0.930
3 s3 ~& Q- B0 g# o% dΖV1=CZV1+2*(1.0-CZV1)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
& I; e' u  O! L3 p$ ]σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZV2=0.85+(σHlim2-850)/350*0.08=0.930
ΖV2=CZV2+2*(1.0-CZV2)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
  r6 ^, V& F. E( @5 j! J; f5 t! \14.粗糙度系数（根据表2.5-37）
- Y1 |7 q9 g9 t  ]$ v
节点处曲率半径：ρ1=0.5*db1*tanα′t=33.126 mm
ρ2=0.5*db2*tanα′t=53.371 mm

5 c2 y" Z7 m5 C- S1 p节点处诱导曲率半径：ρred=ρ1*ρ2/(ρ1+ρ2)=20.440 mm
. k- H0 C- D- g6 K7 X$ q4 E
相对平均表面粗糙度：Rz10=(Rz1+Rz2)/2*(10/ρred)^(1/3)=2.521
σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZR1=0.32-0.0002*σHlim1=0.080
ΖR1=(3/Rz10)^CZR1=1.0140
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZR2=0.32-0.0002*σHlim2=0.080
ΖR2=(3/Rz10)^CZR2=1.0140
+ e) o7 c5 l, B( i15.齿面工作硬化系数
/ S8 z8 F$ ^# C" k( jHB＞470HBW，取HB=470
ΖW1=ΖW2=1.2-(HB-130)/1700=1
16.尺寸系数（根据表2.5-41）
ΖX1=1.0000
ΖX2=1.0000
- P- w! O  V, O; v+ k! f3 w" g+ {# Y17.最小安全系数

/ m  [: g* G3 X% E根据表2.5-42，取SHmin=1.60，SFmin=2.00
18.计算接触应力（表2.5-6）
бH0=ΖHΖEΖεΖβ[Ft/(d1*b)?(u+1)/u]^0.5=457.83 MPa
бH1=ΖB*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=693.96 MPa
бH2=ΖD*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=687.98 MPa
19.许用接触应力（表2.5-6）
* x3 a& S0 b% ^7 h/ iбHP1=бHG1/SHmin=бHlim1*ΖNT1ΖL1ΖV1ΖR1ΖW1ΖX1/SHmin=688.59 MPa
0 X; W" Z/ M: a, s! _& aбHP2=бHG2/SHmin=бHlim2*ΖNT2ΖL2ΖV2ΖR2ΖW2ΖX2/SHmin=698.69 MPa

由以上计算可知：бH1＞бHP1，小齿轮的接触强度不满足要求
бH2≤бHP2，大齿轮的接触强度满足要求。
# i* h: S) A  ]$ b1 I8 j$ A20.接触强度计算安全系数（表2.5-6）
* e1 {1 \" e% s: o/ i$ P& a2 zSH1=бHG1/бH1=1.59
SH2=бHG2/бH2=1.62

& d3 t5 T; g7 i3 O' \* p& I  U6 j七、弯曲疲劳强度的校核
1.齿向载荷分布系数
N=(b/h)^2/[1+(b/h)+(b/h)^2]，b/h取大小齿轮中的小值。
ΚFβ=ΚHβ^N=1.2877
2.齿间载荷分配系数（根据表2.5-44）
; J" y, b' d6 Z) t4 R& nΚFα=ΚHα=1.0660
3.齿形系数（根据表2.5-45）
(1).小齿轮
Spr1=pr1-q1
* O2 P3 Q6 K9 S# L  cE1=πmn/4-hfp1*tanαn+Spr1/cosαn-(1-sinαn)*ρfp1/cosαn=0.2252 mm
G1=ρfp1/mn-hfp1/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
H1=2/ΖV1*(π/2-E1/mn)-π/3=-0.9934
θ1=(2G1/ΖV1)*tanθ1-H1，得θ1=54°25′38″
SFn1/mn=ΖV1*sin(π/3-θ1)+3^(1/3)*(G1/cosθ1-ρfp1/mn)=2.1886
ρF1/mn=ρfp1/mn+2*G1^2/[cosθ1*(ΖV1*cosθ1^2-2*G1)]=0.5058
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
% D' K/ h: P1 ~dV1=mn*ΖV1=195.9580 mm
; t! N- }7 d# e0 [" h  v& KdbV1=dV1*cosαn=184.1403 mm
$ v& M2 g2 A1 m5 p$ Z' {$ F  F# ZdaV1=dV1+da1-d1=202.9580 mm
# L8 g  S; d0 B; ~8 C1 ?$ MdeV1=2*{[((daV1/2)^2-(dbV1/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV1/2)^2}^0.5=196.5194 mm
; Z% v! V( F/ Z' ]; u* L6 ?αeV1=arccos(dbV1/deV1)=20°26′42″
γe1=(π/2)/ΖV1+invαn-invαeV1=1°32′50″
αFeV1=αeV1-γe1=18°53′52″
! _6 ^$ m* a. Q# ^" S4 s0 hhFe1/mn=[(cosγe1-sinγe1*tanαFeV1)*deV1/mn-ΖV1*cos(π/3-θ1)-G1/cosθ1+ρfp1/mn]/2=0.8806
! r1 T6 o5 ^" A( q$ gУF1=6*(hFe1/mn)*cosαnFeV1/[(SFn1/mn)*cosαn]=1.1105
(2).大齿轮
9 ^1 z6 g8 l% x5 j1 w9 LSpr2=pr2-q2
+ @' r. T5 z; U" z& z3 y5 l% oE2=πmn/4-hfp2*tanαn+Spr2/cosαn-(1-sinαn)*ρfp2/cosαn=0.2252 mm
, N3 }  Z3 x$ U$ h- {, VG2=ρfp2/mn-hfp2/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
H2=2/ΖV2*(π/2-E2/mn)-π/3=-1.0138
θ2=(2G2/ΖV2)*tanθ2-H2，得θ2=56°25′17″
SFn2/mn=ΖV2*sin(π/3-θ2)+3^(1/3)*(G2/cosθ2-ρfp2/mn)=2.2475
2 y, Q$ l" N; X! `8 T) T. t7 e5 _ρF2/mn=ρfp2/mn+2*G2^2/[cosθ2*(ΖV2*cosθ2^2-2*G2)]=0.4733
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
dV2=mn*ΖV2=315.7105 mm
4 A2 h- J, o. GdbV2=dV2*cosαn=296.6708 mm
daV2=dV2+da2-d2=322.7105 mm
deV2=2*{[((daV2/2)^2-(dbV2/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV2/2)^2}^0.5=316.5102 mm
) l: T! Y9 }; w! t% h5 h3 [& v5 ZαeV2=arccos(dbV2/deV2)=20°23′38″
γe2=(π/2)/ΖV2+invαn-invαeV2=0°56′40″
αFeV2=αeV2-γe2=19°26′59″
' {* u- Z1 d7 bhFe2/mn=[(cosγe2-sinγe2*tanαFeV2)*deV2/mn-ΖV2*cos(π/3-θ2)-G2/cosθ2+ρfp2/mn]/2=0.9094
7 |% S  }8 W3 G" m" ^УF2=6*(hFe2/mn)*cosαnFeV2/[(SFn2/mn)*cosαn]=1.0839
4.应力修正系数
9 h" ~: x7 V5 K( s& j& r
2 {- n! r9 M; u7 v7 [齿根危险截面处齿厚与弯曲力臂的比值
" r( k: O4 @, y" [% h% O4 LL1=SFn1/hFe1
0 C- w0 d, r9 DL2=SFn2/hFe2

齿根圆角参数
$ e7 I5 T( E' q, W, ]qs1=SFn1/(2*ρF1)
qs2=SFn2/(2*ρF2)
УS1=(1.2+0.13*L1)*qs1^[1/(1.21+2.3*L1)]=2.1862
/ m  {" B9 ^# o) b, QУS2=(1.2+0.13*L2)*qs2^[1/(1.21+2.3*L2)]=2.2785
5.重合度系数
7 `  R$ x0 j7 b4 C( ^; uУε=0.25+0.75/εαV=0.6648
+ f( p: o7 `" B# j6 `/ X  K原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141