渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书
. j1 [2 h1 M3 Z$ y8 Z' ]9 O渐开线齿轮设计计算书
: U: s( t" ]0 o8 n- Z8 A已知条件：增速齿轮
0 |6 E2 p6 q* d+ q1 d5 W齿轮传递功率 P=3300 kW
高速轴转速 n1=11600 r/min
0 @1 \4 A' c, S+ m( t5 s传动比 i=1.6
, `% \- h" k2 x; w' V工作时间：50000小时

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渐开线齿轮设计计算书
一、确定齿轮类型
标准斜齿轮，齿轮配合为外啮合传动。

2 a  B9 J& Z, _+ |7 a; _二、选择材料
小齿轮：50SiMn，调质，HB=207～255
大齿轮：42SiMn，调质，HB=196～255
6 L( q+ T% k/ M! I5 H  a根据图2.5-14(a)和图2.5-43(a)，取σHlim1=1350 MPa，σHlim2=1350 MPa，σFlim1=360 MPa，σFlim2=360 MPa。
- }5 K: g9 J8 n: k5 K齿面粗糙度Rz1=3.2 μm，Rz2=3.2 μm，
齿根表面粗糙度Rz1=10 μm，Rz2=10 μm。
% F: Y6 o) M$ _; l& |+ V  t) F3 S大、小齿轮设计修缘量Ca1=30 μm，Ca2=30 μm。
油浴润滑，ν50=20 mm^2/s，胶合承载能力为FZG7级。
8 c+ Q4 q- a' y2 Q5 ~5 T, }
三、初步确定主要参数
1.按接触强度初步确定中心距a（根据表2.5-1）
系数Aa：螺旋角β=8～12°，根据表2.5-2，对于钢对钢的齿轮副Aa=476
0 h5 N6 T7 g  x载荷系数k：取k=2
齿宽系数φa：根据表2.5-4，φa=0.5
小齿轮的名义转矩：T1=9549*P/n1=2717 N·m
8 {! \5 M& z  K+ h许用接触应力：σHlim=min{σHlim1，σHlim2}=1350 MPa
σHP=0.9*σHlim=1215.00 MPa
计算：a=Aa*(u+1)*[(K*T1)/(Φa*u*бHP^2)]^(1/3)≥205.83 mm
( p2 W3 R  Q8 Z. \. S圆整为a=250 mm。
, c5 L" \6 J* L  x* q( f  A2.初步确定模数、齿数、螺旋角
( E% D& b$ L# q/ W3 u, c根据表2.1-1，取模数m=3.5 mm
" e- r  s, r& u  v8 }由表2.2-1的公式可导出
9 L1 ?$ F$ z+ b/ I初选β=12°
Ζ1=2acosβ/[m*(u+1)]=53.74
; n; L& t' h4 y取Ζ1=54，Ζ2=u*Ζ1=86.40，取Ζ2=87。
0 `& h; d. T; m4 ~" S$ e8 K1 QΖ2经圆整后，齿数比发生了变化，实际齿数比为u=Ζ2/Ζ1=1.611。
精算β=arccos[m*(Ζ2+Ζ1)/2a]=9°14′55″
* Z6 T6 J  z- R# J0 v
四、其他几何参数的计算（根据表2.2-1）
1.分度圆压力角
αn=20°00′00″
2.齿顶高系数
! u+ N" [9 S# H$ L6 c' A9 |hanˇ=1
3.顶隙系数
, P( q0 l% ?4 O4 U  i2 K7 X9 Bcnˇ=0.25
4.齿宽
5 q* I' t' I% ]9 X, r7 db1=140 mm，b2=140 mm
; l  W) _; E9 V' M1 F5.齿数比
7 E2 _& m/ D6 x( k7 bu=Ζ2/Ζ1=1.611
6.分度圆直径
d1=mn*Ζ1/cosβ=191.489 mm
. r. [2 N$ e1 a6 M/ Y: i5 F5 c8 pd2=mn*Ζ2/cosβ=308.511 mm
7.基圆直径
+ ~: ]2 \1 X( oαt=arctan(tanαn/cosβ)=20°14′32″
db1=d1*cosαt=179.662 mm
db2=d2*cosαt=289.457 mm
8.齿顶高
1 e3 u# f2 D) D: E( Wha1=ha2=hanˇ*mn=3.500 mm
9.齿根高
hf1=hf2=(hanˇ+cnˇ)*mn=4.375 mm
8 s3 _7 B# S' ]6 }& y/ K0 q$ ?( d10.全齿高
h1=h2=ha1+hf1=ha2+hf2=7.875 mm
11.齿顶圆直径
6 ]7 r- p/ r" ~" |da1=d1+2*ha1=198.489 mm
( V6 r3 {9 ^/ v  N* ]! _* Fda2=d2+2*ha2=315.511 mm
12.齿根圆直径
: D/ Q5 f' I0 B, w; a* z* adf1=d1-2*hf1=182.739 mm
5 f" M7 D& ~! p& p+ ydf2=d2-2*hf2=299.761 mm
13.齿顶压力角
αat1=arccos(db1/da1)=25°9′24″
αat2=arccos(db2/da2)=23°26′52″
0 u6 V* z3 B% q1 Z" n14.端面重合度
7 ?5 F1 ~& {# @) `+ i; {, Jα′t=αt
9 S; s* c9 |" u! _, P# ?+ Oεα=[Ζ1(tanαat1-tanα′t)+Ζ2(tanαat2-tanα′t)]/2π=1.767
* n8 d9 x5 |) I0 X) Z1 E15.轴向重合度
* a7 k. R6 J8 \; q; l4 e  c3 ?εβ=b*sinβ/(π*mn)=2.046（b=min{b1，b2}）
16.总重合度
εγ=εα+εβ=3.813
17.当量齿数
7 F6 K( T) P! t2 ~1 ?# MΖv1=Ζ1/(cosβb^2*cosβ)=55.988
4 w* f0 r& k- }2 d! Y* S+ A  P5 Q" y! LΖv2=Ζ2/(cosβb^2*cosβ)=90.203

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五、齿厚测量尺寸的计算
* [3 J" W7 P3 k; x1.公法线长度

跨齿数：Ζ1′=Ζ1*invαt/invαn=56.06
# i6 P$ F3 j: f6 h% aΖ2′=Ζ2*invαt/invαn=90.31
k1=αn*Ζ1′/180°+0.5=6.73
k2=αn*Ζ2′/180°+0.5=10.53

) _; s" n/ |; x' q3 L, Q) b0 h  J取k1=7，k2=11
0 g' W9 w( F: |0 c& ], b: w. w- x' SWk1=Wk1ˇ*mn=cosαn*[π(k1-0.5)+Ζ1′*invαn]*mn=69.9088 mm
Wk2=Wk2ˇ*mn=cosαn*[π(k2-0.5)+Ζ2′*invαn]*mn=112.9178 mm
2.分度圆弦齿厚、弦齿高

% p% r/ D2 U7 W& z4 I4 G弦齿厚：s1¨=mn*Ζv1*sin(π/2Ζv1)=5.4971 mm
s2¨=mn*Ζv2*sin(π/2Ζv2)=5.4975 mm

: }/ x3 G7 e$ Q; A( p2 ~弦齿高：h1¨=ha1+0.5*mn*Ζv1*[1-cos(π/2Ζv1)]=3.5386 mm
h2¨=ha2+0.5*mn*Ζv2*[1-cos(π/2Ζv2)]=3.5239 mm
7 Y. Z+ }6 u8 a% b! D8 k3.固定弦齿厚、弦齿高

& B& u$ n8 o& l  l弦齿厚：sc1¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm
sc2¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm

弦齿高：hc1¨=ha1-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
hc2¨=ha2-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
4.量柱（球）直径、量柱（球）跨距
& r, p: L  e5 W  E$ U2 c
+ y$ Z3 l8 V) Z  x7 j3 Z8 L量柱（球）直径：dp1=1.68*mn=5.8800 mm
dp2=1.68*mn=5.8800 mm

量柱（球）中心的渐开线端面压力角：
5 T' t! |& L, d* P3 minvαMt1=invαt+dp1/(mn*Ζ1*cosαn)-π/2Ζ1，αMt1=21°48′1″
invαMt2=invαt+dp2/(mn*Ζ2*cosαn)-π/2Ζ2，αMt2=21°14′19″
/ o% w8 q, G$ \6 W; s
量柱（球）跨距：M1=d1*cosαt/cosαMt1+dp1=155.2486 mm
& z% h- S8 V( p- l* aM2=d2*cosαt*cos(π/2Ζ2)/cosαMt2+dp2=245.5618 mm

六、接触疲劳强度的校核
1.名义切向力
/ A+ [7 V+ J( f  A5 {  l0 sFt=2000T1/d1=28373 N
2.使用系数（根据表2.5-7）
6 W8 r; {8 ~( y( t+ AΚA=1.25，因为增速传动乘以1.1，得ΚA=1.375
- [; n' T, B( p0 ?3.动载系数（根据表2.5-11）
! c' Z: ]. H6 m0 [4 C# |
计算单对齿刚度和啮合刚度（根据表2.5-32）
, q# S! x- d& j5 J8 [
* _' }4 w6 J5 U4 |- {$ O; w理论修正值：Cm=0.8
( V; D( Z- ^* e  k( b' q- w
1 r* b+ p2 g9 @% {: S( n, t轮坯结构系数：实心齿轮CR=1

基本齿廓系数：CB1=[1+0.5*(1.2-hfp1/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB2=[1+0.5*(1.2-hfp2/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB=(CB1+CB2)/2=0.97
6 Z  @  F( P6 J' ~& D9 T
/ e! e: i& f; ^& O0 P, J: ]& o齿轮柔度的最小值：
q′=0.04723+0.15551/Ζv1+0.25791/Ζv2=0.05287 (mm?μm)/N
+ g" X4 ~7 o0 ]- U# s
9 i8 n( b& r! c) W5 f) e; r单对齿刚度理论值：Cth′=1/q′=18.92 N/(mm?μm)
) K" I" T/ q* u# \# p3 J" eξ=2*E1*E2/(E1+E2)=1.00
8 T' c0 ]2 t8 h$ e$ |
单对齿刚度：c′=ξ*Cth′*Cm*CR*CB*cosβ=14.5623 N/(mm?μm)

) G7 v9 v$ A( j! O3 [1 N/ z" A啮合刚度：cr=(0.75*εα+0.25)*c′=22.9392 N/(mm?μm)
" a1 }' R  F. q2 y! ?( T# `
1 \1 }" E3 o( F+ i1 J* |7 x6 W: b' m计算临界转速比（根据表2.5-12）
: v, T, l8 _$ f$ {3 g
平均直径：dm1=(da1+df1)/2=190.614 mm
2 c$ C8 S( c4 L& Vdm2=(da2+df2)/2=307.636 mm
' p6 ~/ z- c& |! h
轮缘内腔直径比：q1=Di1/dm1=0.000
) B1 h$ a1 X+ a5 w8 `, |! n% Dq2=Di2/dm2=0.000

转动惯量：I1=πρ1*b1*(1-q1^4)*dm1^4/32=1415277.860 kg?mm^2
I2=πρ2*b2*(1-q2^4)*dm2^4/32=9602209.037 kg?mm^2
  {) r( z, }0 N
当量质量：m1=I1/(b1*rb1^2)=1.253 kg/mm
m2=I2/(b2*rb2^2)=3.274 kg/mm

诱导质量：mred=m1*m2/(m1+m2)=0.9061 kg/mm
& |: P6 i) o, \2 g
临界转速：nE1=30000/(πΖ1)*(cr/mred)^0.5=889.778 r/min
2 _5 i1 y' p: n" S3 D
1 ^. R, H2 f8 |. @临界转速比：N=n1/nE1=13.037

计算齿廓跑合量（根据表2.5-30）
ya1=160/σHlim1*fpb1=0.759 μm
  {: U' b6 b/ p  c+ h. j; E$ b# Bya2=160/σHlim2*fpb2=0.853 μm
ya=(ya1+ya2)/2=0.806 μm
8 L6 [: [' e' @
  d# k0 V! B* ?, A' z3 {计算系数Bp，Bf，Bk（根据表2.5-16）

有效基节偏差：fpbeff=fpb2-yp=fpb2-ya=6.394 μm

3 O3 ]9 N2 y5 x$ y  a# ~有效齿形公差：ffeff=ff2-yf=ff2-ya=7.094 μm

设计修缘量：Ca=(Ca1+Ca2)/2=30.000 μm
Bp=c′*fpbeff/(Ft*ΚA/b)=0.334
. A' n( s  N9 g9 H% w) `  g/ yBf=c′*ffeff/(Ft*ΚA/b)=0.371
' [( {. U4 x  GBk=|1-c′*Ca/(Ft*ΚA/b)|=0.568

/ y/ F/ g5 d8 p$ o/ t计算系数Cv（根据表2.5-15）
% t* g. o6 ?8 B- nεγ＞2，取Cv1=0.32
Cv2=0.57/(εγ-0.3)=0.162
Cv3=0.096/(εγ-1.56)=0.043
; P  K/ j% q4 ?3 RCv4=(0.57-0.05*εγ)/(εγ-1.44)=0.160
7 @  K) ]; `+ X4 a8 z) b; O5 B# pCv5=0.47
Cv6=0.12/(εγ-1.74)=0.058
εγ＞2.5，取Cv7=1.0
N≥1.5，属于超临界区
5 R' k( ~/ _6 a' {- k8 p5 N: _# eΚv=Cv5*Bp+Cv6*Bf+Cv7=1.1785
" e( D; R. z* F7 D) ?4.齿向载荷分布系数（根据表2.5-18）
/ ^& V' n, I. U) _, e' w( o
; ~( Q) n  C+ q4 k1 g0 |计算加工、安装误差产生的啮合齿向误差分量
5 K3 F; V. C6 Q3 k( Q
8 ^8 \! U0 ?) B/ Z装配时进行检验调整，fma=0.5*Fβ1=6.000 μm

取小齿轮结构系数（根据表2.5-21）
( m" b' a; R* t( H% l; Z9 l
刚性，Κ′=0.48
) x* C3 ^2 F+ T; V- f6 ]4 j9 h+ I
计算小齿轮结构尺寸系数（根据表2.5-22）

通过该对齿轮的功率Κ=100％
B′=1+2*(100-Κ)/Κ=1.000
γ=[|B′+Κ′*l*s/d1^2*(d1/dsh)^4-0.3|+0.3]*(b/d1)^2=0.550 (μm?mm)/N

* |3 N/ n: Y4 z, h计算单位载荷作用下的啮合齿向误差（根据表2.5-20）
' ]7 G8 Z; }! ?8 D/ m% Q+ P
0 {6 o& ^% T/ P2 i5 B一般齿轮fsh0=0.023*γ=0.013 (μm?mm)/N
( {, X* T% O$ @) l: n: P
. n7 O6 N% w) s( J8 v综合变形产生的啮合齿向误差分量fsh=(Ft*ΚA*ΚV/b)*fsh0=4.157 μm

初始啮合齿向误差：
0 x9 d! k, o: l$ a1 [0 a+ z
& z$ |3 Y, d) |* L/ h! _受载时接触不良Fβx=1.33*fsh+fma=11.529 μm
2 G& N( B8 H5 n2 p8 A1 a" l
  b; d5 v6 b& T/ ?计算齿向跑合系数（根据表2.5-23）
xβ1=1-320/σHlim1=0.763 μm
1 ?( c6 a( t) d* K1 xxβ2=1-320/σHlim2=0.763 μm
1 F, x- Q( q9 x. i8 z" gxβ=(xβ1+xβ2)/2=0.763 μm

+ G7 i+ T7 M5 |5 m; B跑合后啮合齿向误差Fβy=Fβx*xβ=8.796 μm
0 f) U" I, O* n; k, iΚHβ=1+0.5*Fβy*cr/(Ft*ΚA*ΚV/b)=1.3072
5.齿间载荷分配系数（根据表2.5-29）
1 x. W3 @  M+ X: K4 ~# `$ p5 x- KΚtH/b=Ft*ΚA*ΚV*ΚHβ/b=429.291 N
) k1 `+ G* u# dΚHα=0.9+0.4*[2*(εγ-1)/εγ]^0.5*cr*(fpb-ya)/(ΚtH/b)=1.0660
6 i8 e7 ^+ q2 L" O' V% b6.节点区域系数

6 x2 o, E: P3 {! X3 B4 z  ~- F$ {基圆螺旋角βb=arccos{[1-(sinβ*cosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
3 p7 G' W$ K' g- J* u" ?ΖH=[2*cosβb*cosα′t/(cosαt^2*sinα′t)]^0.5=2.4641
7.弹性系数
ΖE={1/π[(1-ν1^2)/E1+(1-ν^2)/E2]}^0.5=189.81 MPa^0.5
8.重合度系数（根据表2.5-35）
4 J" M) ~' C) ], U3 q+ ~' W% M9 hΖε=(1/εα)^0.5=0.7523
9 _# g8 A- u# W: T4 w
& Y! v; B+ h6 x' i' `经验算：ΚHα≤εγ/(εα*Ζε^2)
. r) [. i* d. Y2 J/ k% P- x原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141

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9.螺旋角系数
  r1 @* E. c( c) F0 y* TΖβ=(cosβ)^0.5=0.9935
10.单对齿啮合系数（根据表2.5-33）
ΖB=tanα′t/{[(da1^2/db1^2-1)^0.5-2π/Ζ1]*[(da2^2/db2^2-1)^0.5-(εα-1)*2π/Ζ2]}^0.5=1.0087
  p- e" E4 `# `  d4 P9 QΖD=1
- X3 \% `% J% f8 A. J! S; s11.寿命系数（根据表2.5-40）
NL1=n1*L=34800000000
NL2=NL1/u=21600000000
& E9 ]" e$ j; C" s2 NΖNT1=(5*10^7/NL1)^0.0306=0.8185
ΖNT2=(5*10^7/NL2)^0.0306=0.8305
12.润滑剂系数（根据表2.5-36）
σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZL1=σHlim1/4375+0.6357=0.910
. w( z! }( B4 vΖL1=CZL1+4*(1.0-CZL1)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZL2=σHlim2/4375+0.6357=0.910
; i  I2 ~# d, z+ ]5 u, eΖL2=CZL2+4*(1.0-CZL2)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
13.速度系数（根据表2.5-36）
σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZV1=0.85+(σHlim1-850)/350*0.08=0.930
ΖV1=CZV1+2*(1.0-CZV1)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZV2=0.85+(σHlim2-850)/350*0.08=0.930
+ `1 e. @4 ^& l( WΖV2=CZV2+2*(1.0-CZV2)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
14.粗糙度系数（根据表2.5-37）
' A3 W, z- q/ Y) g; d( k0 {' X
节点处曲率半径：ρ1=0.5*db1*tanα′t=33.126 mm
ρ2=0.5*db2*tanα′t=53.371 mm

2 T1 {  `. }: i. {节点处诱导曲率半径：ρred=ρ1*ρ2/(ρ1+ρ2)=20.440 mm

相对平均表面粗糙度：Rz10=(Rz1+Rz2)/2*(10/ρred)^(1/3)=2.521
4 @1 K4 L# c( u. `) c8 ?σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZR1=0.32-0.0002*σHlim1=0.080
: O- O, h- n1 p' R3 T+ ^% @8 TΖR1=(3/Rz10)^CZR1=1.0140
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZR2=0.32-0.0002*σHlim2=0.080
ΖR2=(3/Rz10)^CZR2=1.0140
15.齿面工作硬化系数
HB＞470HBW，取HB=470
3 w2 j: Q/ A7 V$ a2 VΖW1=ΖW2=1.2-(HB-130)/1700=1
16.尺寸系数（根据表2.5-41）
ΖX1=1.0000
ΖX2=1.0000
' P: O5 P' c; f( A  \$ g17.最小安全系数

根据表2.5-42，取SHmin=1.60，SFmin=2.00
18.计算接触应力（表2.5-6）
бH0=ΖHΖEΖεΖβ[Ft/(d1*b)?(u+1)/u]^0.5=457.83 MPa
: Q$ P  t& q2 _+ x: CбH1=ΖB*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=693.96 MPa
бH2=ΖD*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=687.98 MPa
19.许用接触应力（表2.5-6）
, T6 X8 p2 _) H; RбHP1=бHG1/SHmin=бHlim1*ΖNT1ΖL1ΖV1ΖR1ΖW1ΖX1/SHmin=688.59 MPa
бHP2=бHG2/SHmin=бHlim2*ΖNT2ΖL2ΖV2ΖR2ΖW2ΖX2/SHmin=698.69 MPa
( l% Q" s% H% ]
由以上计算可知：бH1＞бHP1，小齿轮的接触强度不满足要求
$ h6 p6 _4 ]+ ]. ?* e0 f8 UбH2≤бHP2，大齿轮的接触强度满足要求。
$ R1 C% a. p3 C8 A4 b1 `' y* F20.接触强度计算安全系数（表2.5-6）
6 G1 @7 M  @$ k7 e  A* D$ uSH1=бHG1/бH1=1.59
1 E3 A6 A' ?) Q* N- E0 K6 b5 ^( rSH2=бHG2/бH2=1.62

七、弯曲疲劳强度的校核
  p7 P" s% ?  p) k0 p  y1.齿向载荷分布系数
N=(b/h)^2/[1+(b/h)+(b/h)^2]，b/h取大小齿轮中的小值。
/ S: c. I' o6 K; D) SΚFβ=ΚHβ^N=1.2877
2.齿间载荷分配系数（根据表2.5-44）
( k1 n! G! K! M4 S5 b1 GΚFα=ΚHα=1.0660
3.齿形系数（根据表2.5-45）
: @- R2 y4 n! i(1).小齿轮
Spr1=pr1-q1
E1=πmn/4-hfp1*tanαn+Spr1/cosαn-(1-sinαn)*ρfp1/cosαn=0.2252 mm
G1=ρfp1/mn-hfp1/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
( a- V5 @( w4 V5 W. C1 p/ x5 b" N0 IH1=2/ΖV1*(π/2-E1/mn)-π/3=-0.9934
θ1=(2G1/ΖV1)*tanθ1-H1，得θ1=54°25′38″
SFn1/mn=ΖV1*sin(π/3-θ1)+3^(1/3)*(G1/cosθ1-ρfp1/mn)=2.1886
$ @% X. q: _' M1 N2 Z% yρF1/mn=ρfp1/mn+2*G1^2/[cosθ1*(ΖV1*cosθ1^2-2*G1)]=0.5058
9 G  `5 {% W; W9 v% J2 dεαV=εα/cosβb^2=1.8082
8 h0 z" Z: V9 A* l! E- W; EdV1=mn*ΖV1=195.9580 mm
4 V% _+ n  t1 ^- K; C* y2 cdbV1=dV1*cosαn=184.1403 mm
4 h" G7 x+ A% m5 y' e% q' b0 f% ldaV1=dV1+da1-d1=202.9580 mm
deV1=2*{[((daV1/2)^2-(dbV1/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV1/2)^2}^0.5=196.5194 mm
αeV1=arccos(dbV1/deV1)=20°26′42″
γe1=(π/2)/ΖV1+invαn-invαeV1=1°32′50″
αFeV1=αeV1-γe1=18°53′52″
hFe1/mn=[(cosγe1-sinγe1*tanαFeV1)*deV1/mn-ΖV1*cos(π/3-θ1)-G1/cosθ1+ρfp1/mn]/2=0.8806
УF1=6*(hFe1/mn)*cosαnFeV1/[(SFn1/mn)*cosαn]=1.1105
(2).大齿轮
8 F% C5 V3 v7 W: B3 g. M* w6 U" GSpr2=pr2-q2
E2=πmn/4-hfp2*tanαn+Spr2/cosαn-(1-sinαn)*ρfp2/cosαn=0.2252 mm
4 a8 E9 H3 `% B" W" cG2=ρfp2/mn-hfp2/mn=-0.8700
  G3 r' q2 x/ E( R2 h2 O7 k$ pβb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
  R+ T* \0 N5 H, G- ZH2=2/ΖV2*(π/2-E2/mn)-π/3=-1.0138
θ2=(2G2/ΖV2)*tanθ2-H2，得θ2=56°25′17″
SFn2/mn=ΖV2*sin(π/3-θ2)+3^(1/3)*(G2/cosθ2-ρfp2/mn)=2.2475
ρF2/mn=ρfp2/mn+2*G2^2/[cosθ2*(ΖV2*cosθ2^2-2*G2)]=0.4733
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
dV2=mn*ΖV2=315.7105 mm
dbV2=dV2*cosαn=296.6708 mm
4 x: r( C! ^. U$ kdaV2=dV2+da2-d2=322.7105 mm
deV2=2*{[((daV2/2)^2-(dbV2/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV2/2)^2}^0.5=316.5102 mm
αeV2=arccos(dbV2/deV2)=20°23′38″
% ?. p/ e  N9 g. nγe2=(π/2)/ΖV2+invαn-invαeV2=0°56′40″
8 L' o8 o3 C% R2 S+ HαFeV2=αeV2-γe2=19°26′59″
hFe2/mn=[(cosγe2-sinγe2*tanαFeV2)*deV2/mn-ΖV2*cos(π/3-θ2)-G2/cosθ2+ρfp2/mn]/2=0.9094
5 j- J* ?4 v6 S7 y& KУF2=6*(hFe2/mn)*cosαnFeV2/[(SFn2/mn)*cosαn]=1.0839
* M* y( S0 f. c* c/ @/ x7 O) _4.应力修正系数
" F! o! v  h* T/ H5 D" B7 H
1 p9 o, P! c* [$ F( j齿根危险截面处齿厚与弯曲力臂的比值
& b% q$ K6 ^7 yL1=SFn1/hFe1
L2=SFn2/hFe2

齿根圆角参数
1 J9 [. i0 d9 Iqs1=SFn1/(2*ρF1)
' K% |5 W' A9 V; _' |qs2=SFn2/(2*ρF2)
0 j, Y: `2 C( I$ _, rУS1=(1.2+0.13*L1)*qs1^[1/(1.21+2.3*L1)]=2.1862
. ^) t" l' P/ X- J3 m3 }УS2=(1.2+0.13*L2)*qs2^[1/(1.21+2.3*L2)]=2.2785
; M8 l1 F- v; t$ C5.重合度系数
$ @3 v6 O3 _& a9 IУε=0.25+0.75/εαV=0.6648
" @* l8 _/ D" W% N原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141