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[已解决] 韦氏硬度和HV,HB硬度怎么转换?

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Jerry-kong
发表于 2008-5-7 16:45:26 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自： 中国江苏苏州

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x
韦氏硬度和HV,HB硬度怎么转换?7 x$ f3 L; `0 Y
( Y" B8 o) f, Q4 t
[ 本帖最后由 Jerry-kong 于 2008-5-8 08:10 编辑 ]
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mideas
发表于 2008-5-7 19:19:07 | 显示全部楼层 来自： 中国陕西西安
请搜索以前的帖子
. L; x% }* S/ zhttp://www.3dportal.cn/discuz/vi ... hlight=%D7%AA%BB%BB
5 T+ O9 X) e9 ~0 s9 Y- f% P# Ghttp://www.3dportal.cn/discuz/vi ... hlight=%D7%AA%BB%BB
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kevin8hu
发表于 2008-5-7 19:54:14 | 显示全部楼层 来自： 中国江苏南京
这里有标准转换。- Z; p6 {2 ]4 B4 i: B9 C+ F5 t
http://www.3dportal.cn/discuz/vi ... 8%B6%D4%D5%D5%B1%ED
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smcc
发表于 2008-5-8 16:11:15 | 显示全部楼层 来自： 中国江苏常州
原帖由 Jerry-kong 于 2008-5-8 15:31 发表 http://www.3dportal.cn/discuz/images/common/back.gif( i4 e& ?% y7 d) H7 ~7 l
你们所说的连接里都找不到 韦氏硬度和HV,HB硬度怎么转换? »?
% s4 D1 j* b# T: t6 W3 C2 l
给你一个 * Q- w% \4 L+ |: J6 ]. X
材料硬度换算表.rar (4.25 KB, 下载次数: 17)
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Jerry-kong
 楼主| 发表于 2008-5-9 08:23:38 | 显示全部楼层 来自： 中国江苏苏州
原帖由 smcc 于 2008-5-8 16:11 发表 http://www.3dportal.cn/discuz/images/common/back.gif
5 S4 I5 h. m# M" t, J$ X( ?$ x) W+ V6 ^  e( x* `& e+ k
给你一个 * Y4 ]1 S* f  i& ?; N6 J0 B
824657
9 c/ J$ Y+ x* h1 P# i824658
2 z4 y( C5 i) _3 {) h$ t

6 ^! m. ?1 Q" m3 g  P兄弟,有 韦氏硬度HW和HV,HB硬度转换吗? »
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chrisfan
发表于 2008-10-6 11:57:56 | 显示全部楼层 来自： 中国广东深圳
以前总是看到有标韦氏硬度的,还有HV,HB的,都没个统一的!看来这个换算标准还是有用的!
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fjp010922
发表于 2008-10-7 21:24:58 | 显示全部楼层 来自： 中国上海
楼主是不是指的是黑色金属呀，那么楼主搜索一下这个论坛内有GB/T1172-1999这份标准的。
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wesley_zhu
发表于 2008-10-8 08:55:30 | 显示全部楼层 来自： 中国广东深圳
相关的产品标准里会有对照的
1.JPG
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fang-lh
发表于 2008-10-8 10:42:03 | 显示全部楼层 来自： 中国天津

回复 3# kevin8hu 的帖子

DIN50150, conversion between tensile strength and HB, HV, HRC                                                               
8 K. P, m8 N1 b$ V' n抗拉强度        维氏硬度        布氏硬度        洛氏硬度                抗拉强度        维氏硬度        布氏硬度        洛氏硬度
; I, q- ~! F8 ?; bRm        HV        HB        HRC                Rm        HV        HB        HRC0 j0 U; J+ L1 @/ J0 S  E/ {
N/mm2                                        N/mm2                        / c% Z9 Q1 a5 g+ B2 h5 @+ {
250        80        76        -                1030        320        304        32.2
" s( V3 X; R5 H# a' j270        85        80.7        -                1060        330        314        33.3& w6 Z' N/ e6 T$ [
285        90        85.2        -                1095        340        323        34.4% F0 V: q* [5 N
305        95        90.2        -                1125        350        333        35.5
* M( B5 V% p! a/ Z+ q1 D320        100        95        -                1115        360        342        36.6
2 A& r) Z4 f& J4 W& P; {% r9 ^' \335        105        99.8        -                1190        370        352        37.7+ F7 z+ g) \+ \: I4 j
350        110        105        -                1220        380        361        38.8
( ~4 N: e5 @; E: t" f* T370        115        109        -                1255        390        371        39.84 N+ Q6 T- A" ?9 V& S- |2 Y
380        120        114        -                1290        400        380        40.85 R/ a. T8 j7 I( U8 O. y5 @
400        125        119        -                1320        410        390        41.8
6 ]8 J4 k5 d  I. @& c" ]/ N415        130        124        -                1350        420        399        42.7
) v# G! l: |0 Z+ n" ^4 v430        135        128        -                1385        430        409        43.62 w: c4 m7 |2 D- p. }" |4 E
450        140        133        -                1420        440        418        44.5) s& `& G* }$ v1 J1 p2 Z# `2 i% T
465        145        138        -                1455        450        428        45.3
2 D6 o# H; X8 G" k480        150        143        -                1485        460        437        46.1
3 F) R$ M* f* D7 M490        155        147        -                1520        470        447        46.93 s: A2 f: S8 [! |$ J
510        160        152        -                1555        480        (456)        47.7, I4 N" M% D( f/ c6 I* B
530        165        156        -                1595        490        (466)        48.4# D. @2 M0 \! T, D( o; m. r
545        170        162        -                1630        500        (475)        49.1( s5 h1 F- D  J, P. \
560        175        166        -                1665        510        (485)        49.89 v1 {4 i: A: h* p9 M
575        180        171        -                1700        520        (494)        50.5( Z5 ]) z4 R9 n6 q
595        185        176        -                1740        530        (504)        51.1
2 D. ^& d3 w8 ]- k6 l6 j' y610        190        181        -                1775        540        (513)        51.7
8 N8 I( v! H% }) ^- f625        195        185        -                1810        550        (523)        52.3# O# N: x  j8 j# C8 ~1 T6 }
640        200        190        -                1845        560        (532)        53
* u6 q, M! E0 l1 o+ q+ T6 B+ L660        205        195        -                1880        570        (542)        53.6$ p6 g3 @( U. [6 M5 W$ {) M: ]; s0 ?/ e  l
675        210        199        -                1920        580        (551)        54.1
/ x0 [% V* |6 g, R, h( }  B690        215        204        -                1955        590        (561)        54.7* K0 [/ N5 S6 a' s* _' }% b( d6 b5 g
705        220        209        -                1995        600        (570)        55.2
4 I! J) V% Y7 K4 @! u720        225        214        -                2030        610        (580)        55.7
/ m# Q& f" p+ Q  E, R740        230        219        -                2070        620        (589)        56.30 }6 T) x# J4 Y) [3 q, M. n  [2 F
755        235        223        -                2105        630        (599)        56.8
3 Y5 Y0 A; N0 x4 N- e; [5 ]* D+ A770        240        228        20.3                2145        640        (608)        57.3
" ~0 U$ u9 [+ o* ]" H  }785        245        233        21.3                2180        650        (618)        57.84 n& \% y, H2 j# O6 e. a! `* w
800        250        238        22.2                        660                58.3/ h$ y$ }+ X% f
820        255        242        23.1                        670                58.8
2 ^/ B! j7 Y1 _4 r$ G" X835        260        247        24                        680                59.2& n( s% c9 N7 L0 t4 I
850        265        252        24.8                        690                59.7! e& B# q! ]- q2 a
865        270        257        25.6                        700                60.1
9 \+ |, V- i" Q/ u9 [' C880        275        261        26.4                        720                61
* o/ T$ K; l4 @1 G5 d/ J900        280        266        27.1                        740                61.8
! r% A+ v% f+ Z  R5 Y915        285        271        27.8                        760                62.5& G: U  [% ~, x7 ^# z
930        290        276        28.5                        780                63.3
. ^3 ^6 R, f2 q  o: ^950        295        280        29.2                        800                64
( }6 x2 E( R+ t* {2 d965        300        285        29.8                        820                64.7
4 S# Y) c1 D; H# Y4 T. W/ E/ _4 R995        310        295        31                        840                65.3& y: h, ^3 c) C& U# X* P$ t
                                                860                65.9, O# s* s3 i8 O
                                                880                66.45 D  n- A. y8 J) Y
                                                900                67
* s( R% ~  e6 A. }. z                                                920                67.5
9 }4 C  a2 I. s& X+ U2 c* l                                                940                68
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aviatefish
发表于 2008-10-8 17:22:58 | 显示全部楼层 来自： 中国上海
忽然发现自己也有几个换算表，不过我也看不太懂哦，发上来楼主自选！：）5 {" h8 D" X8 b  q3 Z
1）是htm格式的( ?8 @: T, I) S
01.JPG
6 I2 r% O: ~: ]) l( i下载：
1 Q' o# {5 {* p5 P* s0 j. M 强度硬度换算表.rar (11.64 KB, 下载次数: 2)
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