渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书
渐开线齿轮设计计算书
已知条件：增速齿轮
; ^% ?/ Q: o# p: D0 m2 S! g齿轮传递功率 P=3300 kW
3 v. B, U  L' x  @" t# |' w0 n高速轴转速 n1=11600 r/min
: |1 G7 s9 C* H7 Y; S$ Z0 d- a传动比 i=1.6
( T9 ]+ g. A) c/ r. ?. u9 _# [工作时间：50000小时
8 I! t( T$ ~' ^
) S; H3 x) @. j( b2 Z% j

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渐开线齿轮设计计算书
一、确定齿轮类型
* O9 b% B6 {7 M- ?- w' O( \$ L- A标准斜齿轮，齿轮配合为外啮合传动。

二、选择材料
小齿轮：50SiMn，调质，HB=207～255
大齿轮：42SiMn，调质，HB=196～255
3 U% Y+ d+ C2 }( A0 f$ y根据图2.5-14(a)和图2.5-43(a)，取σHlim1=1350 MPa，σHlim2=1350 MPa，σFlim1=360 MPa，σFlim2=360 MPa。
齿面粗糙度Rz1=3.2 μm，Rz2=3.2 μm，
齿根表面粗糙度Rz1=10 μm，Rz2=10 μm。
- w- n. U7 O8 \2 A大、小齿轮设计修缘量Ca1=30 μm，Ca2=30 μm。
3 ]" G  N) D+ @# x) X/ b3 s* v- x/ J油浴润滑，ν50=20 mm^2/s，胶合承载能力为FZG7级。
$ G- V- B" O+ z, t0 E6 _+ H! k
% B$ [" K3 u/ \( H# ]0 l三、初步确定主要参数
6 W& {5 a. \( P, z1.按接触强度初步确定中心距a（根据表2.5-1）
系数Aa：螺旋角β=8～12°，根据表2.5-2，对于钢对钢的齿轮副Aa=476
载荷系数k：取k=2
  x8 }" i2 v6 q- }6 x齿宽系数φa：根据表2.5-4，φa=0.5
小齿轮的名义转矩：T1=9549*P/n1=2717 N·m
) N) S4 Y# E5 |% z许用接触应力：σHlim=min{σHlim1，σHlim2}=1350 MPa
, w6 q/ r- ]0 Z; l+ W2 X+ WσHP=0.9*σHlim=1215.00 MPa
计算：a=Aa*(u+1)*[(K*T1)/(Φa*u*бHP^2)]^(1/3)≥205.83 mm
圆整为a=250 mm。
2.初步确定模数、齿数、螺旋角
9 ?  ~6 l+ Z( f" [; O% ]' y根据表2.1-1，取模数m=3.5 mm
由表2.2-1的公式可导出
初选β=12°
, C1 U* D* s% T* j! B2 g- `/ P  U9 XΖ1=2acosβ/[m*(u+1)]=53.74
取Ζ1=54，Ζ2=u*Ζ1=86.40，取Ζ2=87。
Ζ2经圆整后，齿数比发生了变化，实际齿数比为u=Ζ2/Ζ1=1.611。
+ M" w2 U6 A+ r精算β=arccos[m*(Ζ2+Ζ1)/2a]=9°14′55″

四、其他几何参数的计算（根据表2.2-1）
1.分度圆压力角
αn=20°00′00″
* _$ c, Y/ g' x) u, l* W2.齿顶高系数
) z, H  Y5 o4 n. E  ahanˇ=1
3.顶隙系数
1 y5 S) ?6 v! V) d/ j( lcnˇ=0.25
( K3 Q6 v. _- J+ Q' c7 L: t4.齿宽
b1=140 mm，b2=140 mm
) b; E& z3 E" T" ~5.齿数比
u=Ζ2/Ζ1=1.611
( K  p; g7 q! i6.分度圆直径
5 [) A7 x. t8 v$ j# u& ~5 td1=mn*Ζ1/cosβ=191.489 mm
d2=mn*Ζ2/cosβ=308.511 mm
7.基圆直径
7 ?6 ]& ]* Z8 j6 jαt=arctan(tanαn/cosβ)=20°14′32″
& ~/ [4 W. x0 |1 Cdb1=d1*cosαt=179.662 mm
db2=d2*cosαt=289.457 mm
8.齿顶高
ha1=ha2=hanˇ*mn=3.500 mm
  t/ r$ `, |% p- e8 D9.齿根高
hf1=hf2=(hanˇ+cnˇ)*mn=4.375 mm
9 E7 w6 O3 n1 C9 T10.全齿高
7 V, \7 f! |5 T( V' Ch1=h2=ha1+hf1=ha2+hf2=7.875 mm
11.齿顶圆直径
da1=d1+2*ha1=198.489 mm
da2=d2+2*ha2=315.511 mm
+ O: ^, G2 Q+ h. u12.齿根圆直径
df1=d1-2*hf1=182.739 mm
/ E! X; {  h0 C' Ndf2=d2-2*hf2=299.761 mm
13.齿顶压力角
αat1=arccos(db1/da1)=25°9′24″
αat2=arccos(db2/da2)=23°26′52″
14.端面重合度
8 c' f9 g6 J7 N9 gα′t=αt
0 }7 b' o/ u! I& a6 kεα=[Ζ1(tanαat1-tanα′t)+Ζ2(tanαat2-tanα′t)]/2π=1.767
) l  s/ W* a" {" Z0 W+ W3 D5 k15.轴向重合度
εβ=b*sinβ/(π*mn)=2.046（b=min{b1，b2}）
; N! G) u6 g3 X* h/ |4 O+ n16.总重合度
8 S& @4 p6 l: W6 H' tεγ=εα+εβ=3.813
17.当量齿数
" K/ [/ D" u$ k* jΖv1=Ζ1/(cosβb^2*cosβ)=55.988
Ζv2=Ζ2/(cosβb^2*cosβ)=90.203

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五、齿厚测量尺寸的计算
1.公法线长度

5 B2 y2 n& f' p9 \6 F% K跨齿数：Ζ1′=Ζ1*invαt/invαn=56.06
Ζ2′=Ζ2*invαt/invαn=90.31
k1=αn*Ζ1′/180°+0.5=6.73
k2=αn*Ζ2′/180°+0.5=10.53
/ n0 M7 u/ R; F3 G' P8 p- @3 s
- v9 \/ K' c& Q( X% d7 `+ Q取k1=7，k2=11
Wk1=Wk1ˇ*mn=cosαn*[π(k1-0.5)+Ζ1′*invαn]*mn=69.9088 mm
Wk2=Wk2ˇ*mn=cosαn*[π(k2-0.5)+Ζ2′*invαn]*mn=112.9178 mm
% W6 k3 M" P4 n' o+ L& W) x0 _+ J2.分度圆弦齿厚、弦齿高
' e, j: M% b  [! r, K7 V
弦齿厚：s1¨=mn*Ζv1*sin(π/2Ζv1)=5.4971 mm
- H+ t3 c% Q8 M* |s2¨=mn*Ζv2*sin(π/2Ζv2)=5.4975 mm

* t8 e' Z  ^& Q% p7 S+ U弦齿高：h1¨=ha1+0.5*mn*Ζv1*[1-cos(π/2Ζv1)]=3.5386 mm
h2¨=ha2+0.5*mn*Ζv2*[1-cos(π/2Ζv2)]=3.5239 mm
  i( T9 i3 h( z0 ~: O3.固定弦齿厚、弦齿高

弦齿厚：sc1¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm
% C/ s7 B" t% Msc2¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm

弦齿高：hc1¨=ha1-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
hc2¨=ha2-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
; C6 F( [+ R$ }) c4.量柱（球）直径、量柱（球）跨距
1 `9 t2 o5 n" ]! [5 d; Z3 [# \% U
! r8 r5 C% f: \& t& |量柱（球）直径：dp1=1.68*mn=5.8800 mm
" K* ?$ D8 s5 `% E3 I0 z8 u1 \: Fdp2=1.68*mn=5.8800 mm
( q1 d% ^# C3 a; n+ k3 }
( {$ T0 ^3 G1 I5 H) f/ E量柱（球）中心的渐开线端面压力角：
& y( h: h% S. Q5 G& QinvαMt1=invαt+dp1/(mn*Ζ1*cosαn)-π/2Ζ1，αMt1=21°48′1″
invαMt2=invαt+dp2/(mn*Ζ2*cosαn)-π/2Ζ2，αMt2=21°14′19″
6 V7 f; s+ l, R: p" c
4 l. v8 n; c' X$ m! s量柱（球）跨距：M1=d1*cosαt/cosαMt1+dp1=155.2486 mm
M2=d2*cosαt*cos(π/2Ζ2)/cosαMt2+dp2=245.5618 mm
3 W0 J: C9 x, |) o% ]
; h6 C! s1 E! [$ O六、接触疲劳强度的校核
" U9 P) ]' l4 F0 @+ H1 y! W6 e1.名义切向力
Ft=2000T1/d1=28373 N
1 a4 \/ q9 W" V( `" E2.使用系数（根据表2.5-7）
8 M6 B# v3 E( ^ΚA=1.25，因为增速传动乘以1.1，得ΚA=1.375
3.动载系数（根据表2.5-11）

; W/ \( K& _9 E" C& P/ u计算单对齿刚度和啮合刚度（根据表2.5-32）

理论修正值：Cm=0.8
2 F5 {( ]9 [* b6 }1 w" c8 h2 R8 K  P
轮坯结构系数：实心齿轮CR=1

基本齿廓系数：CB1=[1+0.5*(1.2-hfp1/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB2=[1+0.5*(1.2-hfp2/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB=(CB1+CB2)/2=0.97
# Y" a  d! G8 G! V3 R
2 u" X! Y- ?) ^) F: O齿轮柔度的最小值：
q′=0.04723+0.15551/Ζv1+0.25791/Ζv2=0.05287 (mm?μm)/N

1 _( n' U% C" R, ]单对齿刚度理论值：Cth′=1/q′=18.92 N/(mm?μm)
' b7 s' c1 w. L  pξ=2*E1*E2/(E1+E2)=1.00

单对齿刚度：c′=ξ*Cth′*Cm*CR*CB*cosβ=14.5623 N/(mm?μm)

啮合刚度：cr=(0.75*εα+0.25)*c′=22.9392 N/(mm?μm)

# Y& |2 i, U) t' y: H' E5 g3 O( C# u计算临界转速比（根据表2.5-12）
9 H+ W9 B4 o6 z
9 ]; }2 h6 M2 g! Y- E4 b平均直径：dm1=(da1+df1)/2=190.614 mm
. J- S" {! z/ W3 V- Bdm2=(da2+df2)/2=307.636 mm
: ~$ ]+ T3 i! @+ f7 D) N! A4 \: E
5 \5 g3 |* O9 c7 V1 {$ s轮缘内腔直径比：q1=Di1/dm1=0.000
q2=Di2/dm2=0.000

转动惯量：I1=πρ1*b1*(1-q1^4)*dm1^4/32=1415277.860 kg?mm^2
9 q' n# [1 e0 X3 r, MI2=πρ2*b2*(1-q2^4)*dm2^4/32=9602209.037 kg?mm^2

. J4 S( y$ z/ n: ~3 x# {当量质量：m1=I1/(b1*rb1^2)=1.253 kg/mm
" V! G3 w  e2 M$ g# V+ R1 B) Rm2=I2/(b2*rb2^2)=3.274 kg/mm
* N% v7 W( `% ]# o; {! d
诱导质量：mred=m1*m2/(m1+m2)=0.9061 kg/mm

" l5 R, g$ [" N0 [9 H2 G* u! u临界转速：nE1=30000/(πΖ1)*(cr/mred)^0.5=889.778 r/min

" b$ z7 S* s6 ?: y临界转速比：N=n1/nE1=13.037
1 W  |8 A3 m% u3 H  ~: m$ i0 U3 [) f
( u; z7 h/ N0 r$ _. ^* {- \7 i0 X+ [计算齿廓跑合量（根据表2.5-30）
2 I' y- x9 D' {3 s) c+ [* ?' Hya1=160/σHlim1*fpb1=0.759 μm
ya2=160/σHlim2*fpb2=0.853 μm
! d3 W' t: j* i0 p7 yya=(ya1+ya2)/2=0.806 μm
$ f& f$ U7 q6 H7 S% I% c
计算系数Bp，Bf，Bk（根据表2.5-16）

$ H! ~4 S" Q6 v% o6 D% {+ W5 o有效基节偏差：fpbeff=fpb2-yp=fpb2-ya=6.394 μm
- d" C- Z- a; S/ n/ {/ L3 X. r8 l8 k; e
6 K) R$ N6 A- J! ^' B有效齿形公差：ffeff=ff2-yf=ff2-ya=7.094 μm
- p5 l" \7 W/ h9 O
( D  n% o+ E1 f' I+ J  N设计修缘量：Ca=(Ca1+Ca2)/2=30.000 μm
Bp=c′*fpbeff/(Ft*ΚA/b)=0.334
Bf=c′*ffeff/(Ft*ΚA/b)=0.371
' v$ b& `, ^0 k' J( V6 D4 cBk=|1-c′*Ca/(Ft*ΚA/b)|=0.568
; I. g& y) Z4 V: o5 o9 J
计算系数Cv（根据表2.5-15）
εγ＞2，取Cv1=0.32
Cv2=0.57/(εγ-0.3)=0.162
Cv3=0.096/(εγ-1.56)=0.043
Cv4=(0.57-0.05*εγ)/(εγ-1.44)=0.160
" Y% N# o  @5 F6 t8 n, F7 ZCv5=0.47
Cv6=0.12/(εγ-1.74)=0.058
εγ＞2.5，取Cv7=1.0
* K( R3 k/ d5 _6 G3 [, UN≥1.5，属于超临界区
Κv=Cv5*Bp+Cv6*Bf+Cv7=1.1785
4.齿向载荷分布系数（根据表2.5-18）

8 b# H+ A0 s/ k) }* B* v$ z计算加工、安装误差产生的啮合齿向误差分量
0 z& E6 L! [1 w3 R
装配时进行检验调整，fma=0.5*Fβ1=6.000 μm

取小齿轮结构系数（根据表2.5-21）
0 ~9 @3 z* B" w
刚性，Κ′=0.48

计算小齿轮结构尺寸系数（根据表2.5-22）

' k# I8 i) m( f通过该对齿轮的功率Κ=100％
* H: T/ _3 S  s; [B′=1+2*(100-Κ)/Κ=1.000
γ=[|B′+Κ′*l*s/d1^2*(d1/dsh)^4-0.3|+0.3]*(b/d1)^2=0.550 (μm?mm)/N
$ `# G# d) O, M9 Q4 ^: X
$ M2 m7 C9 ^' D5 S6 `$ A& X计算单位载荷作用下的啮合齿向误差（根据表2.5-20）
- ?3 T$ S3 L+ ]% @2 i) @8 @& j
一般齿轮fsh0=0.023*γ=0.013 (μm?mm)/N

+ m( m" _! h# l0 U# P' q综合变形产生的啮合齿向误差分量fsh=(Ft*ΚA*ΚV/b)*fsh0=4.157 μm
/ t7 ]# {* s. x8 a( l1 K
! c$ w4 k, Q, S) D% q* i初始啮合齿向误差：

- n* Q* o  h2 O受载时接触不良Fβx=1.33*fsh+fma=11.529 μm
( g$ P% U/ i6 m" F* N- ]; ], o% |
计算齿向跑合系数（根据表2.5-23）
xβ1=1-320/σHlim1=0.763 μm
xβ2=1-320/σHlim2=0.763 μm
xβ=(xβ1+xβ2)/2=0.763 μm
! O! u1 z# C) U- ?
跑合后啮合齿向误差Fβy=Fβx*xβ=8.796 μm
ΚHβ=1+0.5*Fβy*cr/(Ft*ΚA*ΚV/b)=1.3072
5.齿间载荷分配系数（根据表2.5-29）
. @# |5 i/ w1 u" gΚtH/b=Ft*ΚA*ΚV*ΚHβ/b=429.291 N
ΚHα=0.9+0.4*[2*(εγ-1)/εγ]^0.5*cr*(fpb-ya)/(ΚtH/b)=1.0660
# ?4 x. C: h3 y9 V8 j6.节点区域系数
8 _+ ]" [1 l  J$ y6 s
基圆螺旋角βb=arccos{[1-(sinβ*cosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
' v9 F: }( F4 jΖH=[2*cosβb*cosα′t/(cosαt^2*sinα′t)]^0.5=2.4641
7.弹性系数
ΖE={1/π[(1-ν1^2)/E1+(1-ν^2)/E2]}^0.5=189.81 MPa^0.5
+ Z0 F, X) Q9 E0 e* ?8.重合度系数（根据表2.5-35）
) v& L8 L$ B) h) z6 l- i9 P- cΖε=(1/εα)^0.5=0.7523
7 Q- `+ ~5 d6 s0 T  e/ S
经验算：ΚHα≤εγ/(εα*Ζε^2)
原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141

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9.螺旋角系数
Ζβ=(cosβ)^0.5=0.9935
10.单对齿啮合系数（根据表2.5-33）
7 u8 ]" `3 b% _  V1 CΖB=tanα′t/{[(da1^2/db1^2-1)^0.5-2π/Ζ1]*[(da2^2/db2^2-1)^0.5-(εα-1)*2π/Ζ2]}^0.5=1.0087
- \8 C' Y5 S1 A2 k. YΖD=1
11.寿命系数（根据表2.5-40）
NL1=n1*L=34800000000
NL2=NL1/u=21600000000
! N, @( k+ Q4 M4 c( e+ SΖNT1=(5*10^7/NL1)^0.0306=0.8185
; }& L* t+ H' q4 p% SΖNT2=(5*10^7/NL2)^0.0306=0.8305
3 X; f: }& L% i% x9 Q12.润滑剂系数（根据表2.5-36）
6 b+ ^( F+ n: C& d2 Y! b9 pσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZL1=σHlim1/4375+0.6357=0.910
% N/ ~& M8 m: @# _. YΖL1=CZL1+4*(1.0-CZL1)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
! e2 K6 q* C  C7 MσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZL2=σHlim2/4375+0.6357=0.910
ΖL2=CZL2+4*(1.0-CZL2)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
9 a5 y" b4 z7 J) _0 T# h2 }$ w  u13.速度系数（根据表2.5-36）
0 r) V4 i9 ?$ E3 T8 S9 d& d- v, n9 HσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZV1=0.85+(σHlim1-850)/350*0.08=0.930
2 z1 V: G  k! h' g. \ΖV1=CZV1+2*(1.0-CZV1)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZV2=0.85+(σHlim2-850)/350*0.08=0.930
2 o* i# E7 ~" R; S0 ]ΖV2=CZV2+2*(1.0-CZV2)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
' `2 x* Y# S% [* U14.粗糙度系数（根据表2.5-37）

节点处曲率半径：ρ1=0.5*db1*tanα′t=33.126 mm
# B; A! I) r( R9 R8 |  Dρ2=0.5*db2*tanα′t=53.371 mm

! S% C! a% B3 {4 Q( F节点处诱导曲率半径：ρred=ρ1*ρ2/(ρ1+ρ2)=20.440 mm
! v4 `9 w" \9 P. q$ z
相对平均表面粗糙度：Rz10=(Rz1+Rz2)/2*(10/ρred)^(1/3)=2.521
σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZR1=0.32-0.0002*σHlim1=0.080
ΖR1=(3/Rz10)^CZR1=1.0140
4 p" ?9 X5 ^" h4 `/ `1 \7 e) KσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZR2=0.32-0.0002*σHlim2=0.080
ΖR2=(3/Rz10)^CZR2=1.0140
2 F3 m- X$ U! d# S# \% s+ g15.齿面工作硬化系数
HB＞470HBW，取HB=470
ΖW1=ΖW2=1.2-(HB-130)/1700=1
16.尺寸系数（根据表2.5-41）
ΖX1=1.0000
ΖX2=1.0000
% w. _$ {9 {0 u6 Y: n  D: M17.最小安全系数

根据表2.5-42，取SHmin=1.60，SFmin=2.00
3 _- ?$ i1 C4 [8 E* X18.计算接触应力（表2.5-6）
бH0=ΖHΖEΖεΖβ[Ft/(d1*b)?(u+1)/u]^0.5=457.83 MPa
бH1=ΖB*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=693.96 MPa
% h6 X: ~+ u$ C% u0 T5 i- }# RбH2=ΖD*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=687.98 MPa
/ N6 t$ l9 E0 }  P) _19.许用接触应力（表2.5-6）
' U: s; c8 Z" A/ x' a9 Q# wбHP1=бHG1/SHmin=бHlim1*ΖNT1ΖL1ΖV1ΖR1ΖW1ΖX1/SHmin=688.59 MPa
бHP2=бHG2/SHmin=бHlim2*ΖNT2ΖL2ΖV2ΖR2ΖW2ΖX2/SHmin=698.69 MPa
8 H) x" O( \; i& i1 J
由以上计算可知：бH1＞бHP1，小齿轮的接触强度不满足要求
  u! |5 U9 q2 u) T; S7 `* B, A7 J  v9 tбH2≤бHP2，大齿轮的接触强度满足要求。
. X( n4 B& k; r; a20.接触强度计算安全系数（表2.5-6）
3 W/ y: i0 r  tSH1=бHG1/бH1=1.59
SH2=бHG2/бH2=1.62

# B) X, X8 Q# L. {) d! t七、弯曲疲劳强度的校核
, c' {/ K4 Q% ]4 @! C( E1.齿向载荷分布系数
  ^& o  I- j4 M; l% f& JN=(b/h)^2/[1+(b/h)+(b/h)^2]，b/h取大小齿轮中的小值。
ΚFβ=ΚHβ^N=1.2877
9 g2 g0 N5 v, m: e, e* O4 C2.齿间载荷分配系数（根据表2.5-44）
ΚFα=ΚHα=1.0660
. o1 E- m# D/ u+ P( n5 X3.齿形系数（根据表2.5-45）
(1).小齿轮
Spr1=pr1-q1
E1=πmn/4-hfp1*tanαn+Spr1/cosαn-(1-sinαn)*ρfp1/cosαn=0.2252 mm
/ M; Y! D# @6 s" E2 z6 lG1=ρfp1/mn-hfp1/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
H1=2/ΖV1*(π/2-E1/mn)-π/3=-0.9934
$ o9 H/ G! c2 v3 g$ y8 Aθ1=(2G1/ΖV1)*tanθ1-H1，得θ1=54°25′38″
SFn1/mn=ΖV1*sin(π/3-θ1)+3^(1/3)*(G1/cosθ1-ρfp1/mn)=2.1886
ρF1/mn=ρfp1/mn+2*G1^2/[cosθ1*(ΖV1*cosθ1^2-2*G1)]=0.5058
8 ~4 R' |& d, R( K; d9 n/ o- zεαV=εα/cosβb^2=1.8082
dV1=mn*ΖV1=195.9580 mm
dbV1=dV1*cosαn=184.1403 mm
daV1=dV1+da1-d1=202.9580 mm
- \! T( I& k; X1 S/ qdeV1=2*{[((daV1/2)^2-(dbV1/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV1/2)^2}^0.5=196.5194 mm
αeV1=arccos(dbV1/deV1)=20°26′42″
3 q( S: C: k9 R0 H# k6 p/ s: Yγe1=(π/2)/ΖV1+invαn-invαeV1=1°32′50″
αFeV1=αeV1-γe1=18°53′52″
5 `0 C" |, h# l2 b1 k3 ThFe1/mn=[(cosγe1-sinγe1*tanαFeV1)*deV1/mn-ΖV1*cos(π/3-θ1)-G1/cosθ1+ρfp1/mn]/2=0.8806
УF1=6*(hFe1/mn)*cosαnFeV1/[(SFn1/mn)*cosαn]=1.1105
(2).大齿轮
* g. M# w5 @5 S" O. {Spr2=pr2-q2
E2=πmn/4-hfp2*tanαn+Spr2/cosαn-(1-sinαn)*ρfp2/cosαn=0.2252 mm
G2=ρfp2/mn-hfp2/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
H2=2/ΖV2*(π/2-E2/mn)-π/3=-1.0138
θ2=(2G2/ΖV2)*tanθ2-H2，得θ2=56°25′17″
( i0 f5 R/ O0 N; YSFn2/mn=ΖV2*sin(π/3-θ2)+3^(1/3)*(G2/cosθ2-ρfp2/mn)=2.2475
ρF2/mn=ρfp2/mn+2*G2^2/[cosθ2*(ΖV2*cosθ2^2-2*G2)]=0.4733
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
# n9 ?7 r& u, v2 f" t8 }3 o- C2 _dV2=mn*ΖV2=315.7105 mm
' E/ t. Y3 L- B: Y$ odbV2=dV2*cosαn=296.6708 mm
daV2=dV2+da2-d2=322.7105 mm
deV2=2*{[((daV2/2)^2-(dbV2/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV2/2)^2}^0.5=316.5102 mm
# W/ A3 ^) l7 @# S" hαeV2=arccos(dbV2/deV2)=20°23′38″
γe2=(π/2)/ΖV2+invαn-invαeV2=0°56′40″
3 D$ o$ L8 w0 f& \0 P) WαFeV2=αeV2-γe2=19°26′59″
# j! i" ~! D. h3 D/ U! BhFe2/mn=[(cosγe2-sinγe2*tanαFeV2)*deV2/mn-ΖV2*cos(π/3-θ2)-G2/cosθ2+ρfp2/mn]/2=0.9094
УF2=6*(hFe2/mn)*cosαnFeV2/[(SFn2/mn)*cosαn]=1.0839
4 S8 P6 d. K  ~7 O: }4.应力修正系数
/ F% M. W- J, [9 M' }) E% j. W2 J- s1 x
  x; N2 J- t/ @. h& g7 I0 q4 }齿根危险截面处齿厚与弯曲力臂的比值
L1=SFn1/hFe1
L2=SFn2/hFe2
% h9 A8 w. [' K7 l2 H6 p
  V) [; Z! v! u0 {/ I3 e齿根圆角参数
qs1=SFn1/(2*ρF1)
* ]: n7 u) w) zqs2=SFn2/(2*ρF2)
УS1=(1.2+0.13*L1)*qs1^[1/(1.21+2.3*L1)]=2.1862
УS2=(1.2+0.13*L2)*qs2^[1/(1.21+2.3*L2)]=2.2785
8 F: c+ E/ o, E% O4 ?) k: t5.重合度系数
* N7 J! ], t2 K' qУε=0.25+0.75/εαV=0.6648
4 V. A( g! O2 @) U原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141