渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书
渐开线齿轮设计计算书
已知条件：增速齿轮
齿轮传递功率 P=3300 kW
高速轴转速 n1=11600 r/min
传动比 i=1.6
$ u/ a. _+ {+ C1 `; R工作时间：50000小时

. O5 a9 `: r. R" e  G6 {, t

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渐开线齿轮设计计算书
一、确定齿轮类型
标准斜齿轮，齿轮配合为外啮合传动。

二、选择材料
小齿轮：50SiMn，调质，HB=207～255
, d, }$ D. _4 Q# c9 V6 A1 l# [大齿轮：42SiMn，调质，HB=196～255
根据图2.5-14(a)和图2.5-43(a)，取σHlim1=1350 MPa，σHlim2=1350 MPa，σFlim1=360 MPa，σFlim2=360 MPa。
% T& t- \& Z# @. [4 i齿面粗糙度Rz1=3.2 μm，Rz2=3.2 μm，
* U# P6 L8 z/ z& [# G齿根表面粗糙度Rz1=10 μm，Rz2=10 μm。
# L9 m. z" m( w* h: c1 i" l) E) _大、小齿轮设计修缘量Ca1=30 μm，Ca2=30 μm。
油浴润滑，ν50=20 mm^2/s，胶合承载能力为FZG7级。
# K4 h- {3 j. ~, l) y; S
三、初步确定主要参数
  p, c8 c% T. _9 U- N" F1.按接触强度初步确定中心距a（根据表2.5-1）
系数Aa：螺旋角β=8～12°，根据表2.5-2，对于钢对钢的齿轮副Aa=476
" p: j# g; b+ ^' g( `载荷系数k：取k=2
5 C" h& |' _' ]+ U齿宽系数φa：根据表2.5-4，φa=0.5
+ I0 v3 I0 c7 s$ m$ E( j! J8 p小齿轮的名义转矩：T1=9549*P/n1=2717 N·m
许用接触应力：σHlim=min{σHlim1，σHlim2}=1350 MPa
σHP=0.9*σHlim=1215.00 MPa
计算：a=Aa*(u+1)*[(K*T1)/(Φa*u*бHP^2)]^(1/3)≥205.83 mm
0 ^: V/ l, w, z5 |& `+ ~: h; H- I圆整为a=250 mm。
" c  M0 N+ d' G8 l2.初步确定模数、齿数、螺旋角
2 I/ ], j0 ^1 \8 M' `$ z) m" }) p( p根据表2.1-1，取模数m=3.5 mm
3 f5 Z( ]% H) d) w/ {由表2.2-1的公式可导出
& I7 u/ |: H- p8 K初选β=12°
Ζ1=2acosβ/[m*(u+1)]=53.74
, q. b0 V. Q3 z# o8 U& ]: S# ^取Ζ1=54，Ζ2=u*Ζ1=86.40，取Ζ2=87。
Ζ2经圆整后，齿数比发生了变化，实际齿数比为u=Ζ2/Ζ1=1.611。
精算β=arccos[m*(Ζ2+Ζ1)/2a]=9°14′55″
* s2 S5 J* S) e/ |: m
四、其他几何参数的计算（根据表2.2-1）
, U+ D! j9 o: S$ h9 P" {/ `0 F/ p/ e1.分度圆压力角
αn=20°00′00″
2 J: E+ z( v* X  j0 e  e- C2.齿顶高系数
& x+ p* J8 M0 ^. [3 F+ r- _hanˇ=1
3.顶隙系数
cnˇ=0.25
4.齿宽
: O) L; Z$ d8 \& B6 O( q. V: fb1=140 mm，b2=140 mm
- n% a. [) a0 [4 n, k5.齿数比
( n) B% [! F2 T6 Ou=Ζ2/Ζ1=1.611
3 ~" R  a4 a( n% A$ P+ L% B3 c6.分度圆直径
d1=mn*Ζ1/cosβ=191.489 mm
d2=mn*Ζ2/cosβ=308.511 mm
( i5 M4 m! J7 P! I" J2 H$ ^6 @7.基圆直径
αt=arctan(tanαn/cosβ)=20°14′32″
db1=d1*cosαt=179.662 mm
) \3 Z6 n& }* ~3 X: J8 j2 f/ _" Mdb2=d2*cosαt=289.457 mm
8.齿顶高
ha1=ha2=hanˇ*mn=3.500 mm
9.齿根高
hf1=hf2=(hanˇ+cnˇ)*mn=4.375 mm
5 `5 [( S: F0 d10.全齿高
7 M7 L  O* V! F0 Nh1=h2=ha1+hf1=ha2+hf2=7.875 mm
11.齿顶圆直径
da1=d1+2*ha1=198.489 mm
7 Q! F7 m! K6 Vda2=d2+2*ha2=315.511 mm
12.齿根圆直径
8 Q3 I2 f& `/ d' gdf1=d1-2*hf1=182.739 mm
df2=d2-2*hf2=299.761 mm
13.齿顶压力角
' w/ |; l. P$ Pαat1=arccos(db1/da1)=25°9′24″
6 c" N7 f$ b; L% I5 G! Y( e; Dαat2=arccos(db2/da2)=23°26′52″
14.端面重合度
α′t=αt
# f; A5 M# j0 F2 @& l) Mεα=[Ζ1(tanαat1-tanα′t)+Ζ2(tanαat2-tanα′t)]/2π=1.767
15.轴向重合度
( W! {4 x2 E! s1 c' x4 Q; tεβ=b*sinβ/(π*mn)=2.046（b=min{b1，b2}）
4 Q$ t. i7 _  X, W, U16.总重合度
εγ=εα+εβ=3.813
17.当量齿数
Ζv1=Ζ1/(cosβb^2*cosβ)=55.988
" w. E% o. s2 C1 w2 I4 h& u. FΖv2=Ζ2/(cosβb^2*cosβ)=90.203

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五、齿厚测量尺寸的计算
1.公法线长度

$ c' n1 Y5 s- b跨齿数：Ζ1′=Ζ1*invαt/invαn=56.06
6 |+ A5 A0 q1 e) L# S' T8 X. yΖ2′=Ζ2*invαt/invαn=90.31
k1=αn*Ζ1′/180°+0.5=6.73
9 t) c5 R" L9 F$ kk2=αn*Ζ2′/180°+0.5=10.53

取k1=7，k2=11
Wk1=Wk1ˇ*mn=cosαn*[π(k1-0.5)+Ζ1′*invαn]*mn=69.9088 mm
0 Z* a) ~+ W6 t* S. hWk2=Wk2ˇ*mn=cosαn*[π(k2-0.5)+Ζ2′*invαn]*mn=112.9178 mm
2.分度圆弦齿厚、弦齿高

弦齿厚：s1¨=mn*Ζv1*sin(π/2Ζv1)=5.4971 mm
  T, ~. V; b7 b, t3 {5 Vs2¨=mn*Ζv2*sin(π/2Ζv2)=5.4975 mm

弦齿高：h1¨=ha1+0.5*mn*Ζv1*[1-cos(π/2Ζv1)]=3.5386 mm
* r6 J5 d: |9 n7 c! @- E( Gh2¨=ha2+0.5*mn*Ζv2*[1-cos(π/2Ζv2)]=3.5239 mm
3.固定弦齿厚、弦齿高
) v- y. T6 y7 B* d% X! T1 u
弦齿厚：sc1¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm
8 \$ ~! v, \9 b+ z$ g- d. h" Csc2¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm

& U: ]/ ]/ B) F$ g5 t弦齿高：hc1¨=ha1-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
2 c  W: v+ I; i' ]! [/ S$ lhc2¨=ha2-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
4.量柱（球）直径、量柱（球）跨距
% S: b0 `7 D8 R4 k+ r
, s5 V2 `& f! P4 g# j0 v3 [量柱（球）直径：dp1=1.68*mn=5.8800 mm
4 p5 t1 _+ o& b. t. j0 y# u% ldp2=1.68*mn=5.8800 mm
. F( J! z* Q9 b+ s* [
( p; z: f3 N& B2 j7 j* Z2 a4 d量柱（球）中心的渐开线端面压力角：
2 D  v  W' B# F6 ]% Y1 {. I6 v. d, ninvαMt1=invαt+dp1/(mn*Ζ1*cosαn)-π/2Ζ1，αMt1=21°48′1″
invαMt2=invαt+dp2/(mn*Ζ2*cosαn)-π/2Ζ2，αMt2=21°14′19″

量柱（球）跨距：M1=d1*cosαt/cosαMt1+dp1=155.2486 mm
M2=d2*cosαt*cos(π/2Ζ2)/cosαMt2+dp2=245.5618 mm

- g- t& i$ O7 Q" ]1 k六、接触疲劳强度的校核
1.名义切向力
0 ~  c' J' n( d0 e' AFt=2000T1/d1=28373 N
) D2 ]$ S/ t& Q( p2.使用系数（根据表2.5-7）
ΚA=1.25，因为增速传动乘以1.1，得ΚA=1.375
3.动载系数（根据表2.5-11）
& S0 q# S; N& V- q0 k/ E) ^
计算单对齿刚度和啮合刚度（根据表2.5-32）
! z/ h$ F: f' I& T+ k, |- r) A
理论修正值：Cm=0.8

轮坯结构系数：实心齿轮CR=1

基本齿廓系数：CB1=[1+0.5*(1.2-hfp1/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
: P) a) T, a$ @! E9 wCB2=[1+0.5*(1.2-hfp2/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
) d4 P/ w4 S; r) rCB=(CB1+CB2)/2=0.97
4 D$ S7 ]8 T: X# ^0 x3 f. Q
& {/ B/ S" _- u3 g" R齿轮柔度的最小值：
q′=0.04723+0.15551/Ζv1+0.25791/Ζv2=0.05287 (mm?μm)/N

单对齿刚度理论值：Cth′=1/q′=18.92 N/(mm?μm)
6 P+ u# b* q* R- ^+ A7 t/ ~3 p# Uξ=2*E1*E2/(E1+E2)=1.00
! H& Z/ R0 J' t8 Y8 h. E. f
5 _2 e5 P- {6 O2 Y) a5 n5 x* }  w单对齿刚度：c′=ξ*Cth′*Cm*CR*CB*cosβ=14.5623 N/(mm?μm)

啮合刚度：cr=(0.75*εα+0.25)*c′=22.9392 N/(mm?μm)

计算临界转速比（根据表2.5-12）

) C6 ^! o8 s* `平均直径：dm1=(da1+df1)/2=190.614 mm
& M/ F) }6 q! ]  n% [dm2=(da2+df2)/2=307.636 mm
: H# F# Q) p* W( |- M& {. d) }
% r9 z& x+ y' n/ s' H% i+ {7 i$ _轮缘内腔直径比：q1=Di1/dm1=0.000
q2=Di2/dm2=0.000

& n; |$ l) k  t7 b1 B6 H8 h转动惯量：I1=πρ1*b1*(1-q1^4)*dm1^4/32=1415277.860 kg?mm^2
3 L) @8 a7 Q: q) v# K$ hI2=πρ2*b2*(1-q2^4)*dm2^4/32=9602209.037 kg?mm^2

6 ~8 e( l3 _+ O4 ^当量质量：m1=I1/(b1*rb1^2)=1.253 kg/mm
m2=I2/(b2*rb2^2)=3.274 kg/mm

  R7 b" O/ Q2 [2 v: t8 V诱导质量：mred=m1*m2/(m1+m2)=0.9061 kg/mm

临界转速：nE1=30000/(πΖ1)*(cr/mred)^0.5=889.778 r/min

临界转速比：N=n1/nE1=13.037

计算齿廓跑合量（根据表2.5-30）
) q% {% b$ z. {ya1=160/σHlim1*fpb1=0.759 μm
( l2 N* c  I4 p8 _/ c% D; ~: _ya2=160/σHlim2*fpb2=0.853 μm
0 |# f5 }5 ~, m9 x9 y6 g0 kya=(ya1+ya2)/2=0.806 μm
& T! |5 X, Z/ R; N9 |% i# P4 i  m8 b
计算系数Bp，Bf，Bk（根据表2.5-16）
! ~2 V/ Q/ [* b
6 Q+ o# O0 i$ X/ a- n有效基节偏差：fpbeff=fpb2-yp=fpb2-ya=6.394 μm
. {. W* p( V$ h/ B# z# n* e/ H
/ L0 |- z" \1 G- i+ H  K有效齿形公差：ffeff=ff2-yf=ff2-ya=7.094 μm

设计修缘量：Ca=(Ca1+Ca2)/2=30.000 μm
Bp=c′*fpbeff/(Ft*ΚA/b)=0.334
Bf=c′*ffeff/(Ft*ΚA/b)=0.371
/ {' o- k: Q! P2 i/ c# LBk=|1-c′*Ca/(Ft*ΚA/b)|=0.568
; d" |7 [+ [; z
' p& ~1 a. ~/ ?& I/ V: g计算系数Cv（根据表2.5-15）
εγ＞2，取Cv1=0.32
Cv2=0.57/(εγ-0.3)=0.162
7 I" f% p: C9 S; Z/ H( m2 @Cv3=0.096/(εγ-1.56)=0.043
" d) m9 z# V0 w; A; b2 MCv4=(0.57-0.05*εγ)/(εγ-1.44)=0.160
Cv5=0.47
& E6 j0 H& K+ VCv6=0.12/(εγ-1.74)=0.058
εγ＞2.5，取Cv7=1.0
. ^0 S! @& V8 R7 d$ g* j5 `N≥1.5，属于超临界区
Κv=Cv5*Bp+Cv6*Bf+Cv7=1.1785
4.齿向载荷分布系数（根据表2.5-18）

计算加工、安装误差产生的啮合齿向误差分量

装配时进行检验调整，fma=0.5*Fβ1=6.000 μm
- p2 |) W' h+ M
7 q. K* A& C, k( P1 S9 M7 u& Z取小齿轮结构系数（根据表2.5-21）

2 K  u1 v6 v7 ~: q8 b刚性，Κ′=0.48
, S+ B$ `" C* s) _1 F3 y3 Q
; z3 N) B) \$ G- m1 M: z3 b8 u/ q计算小齿轮结构尺寸系数（根据表2.5-22）
% o5 T& k2 I+ A* P# @" w
通过该对齿轮的功率Κ=100％
B′=1+2*(100-Κ)/Κ=1.000
# O. n* q4 _+ ]+ B) jγ=[|B′+Κ′*l*s/d1^2*(d1/dsh)^4-0.3|+0.3]*(b/d1)^2=0.550 (μm?mm)/N

' }* Q1 ~& K+ k计算单位载荷作用下的啮合齿向误差（根据表2.5-20）
1 ^( Z: N' `) t; f; j
: K+ U6 U$ E& Q) @一般齿轮fsh0=0.023*γ=0.013 (μm?mm)/N
# f6 q1 J+ c' X! `' a% z
- D! g3 R0 }8 k: X. C综合变形产生的啮合齿向误差分量fsh=(Ft*ΚA*ΚV/b)*fsh0=4.157 μm
7 O. p7 N. W8 ]" K
- j! l' C: y2 |: D% Z初始啮合齿向误差：

受载时接触不良Fβx=1.33*fsh+fma=11.529 μm

计算齿向跑合系数（根据表2.5-23）
xβ1=1-320/σHlim1=0.763 μm
xβ2=1-320/σHlim2=0.763 μm
+ w$ o8 W0 G6 ]4 B+ t- Txβ=(xβ1+xβ2)/2=0.763 μm
- Q, P' c1 u: X$ V, M: K
跑合后啮合齿向误差Fβy=Fβx*xβ=8.796 μm
9 k: V/ V4 p+ q  f7 b$ C( q4 f" H# U4 ZΚHβ=1+0.5*Fβy*cr/(Ft*ΚA*ΚV/b)=1.3072
& O( S( A" J/ S  W6 j9 k( x5.齿间载荷分配系数（根据表2.5-29）
ΚtH/b=Ft*ΚA*ΚV*ΚHβ/b=429.291 N
ΚHα=0.9+0.4*[2*(εγ-1)/εγ]^0.5*cr*(fpb-ya)/(ΚtH/b)=1.0660
6.节点区域系数

: z6 `4 H* r& w- W+ v9 |; K基圆螺旋角βb=arccos{[1-(sinβ*cosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
ΖH=[2*cosβb*cosα′t/(cosαt^2*sinα′t)]^0.5=2.4641
7.弹性系数
; S7 d- W2 `) i8 P7 q8 sΖE={1/π[(1-ν1^2)/E1+(1-ν^2)/E2]}^0.5=189.81 MPa^0.5
5 u7 [( |$ i& i* i' `/ e8.重合度系数（根据表2.5-35）
; |/ m+ h8 S6 Q1 L* x7 HΖε=(1/εα)^0.5=0.7523

' s) T& z6 ^4 i" R! o/ [. c- v) U8 v经验算：ΚHα≤εγ/(εα*Ζε^2)
) A' g$ Q, Q+ r& F! N原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141

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9.螺旋角系数
Ζβ=(cosβ)^0.5=0.9935
10.单对齿啮合系数（根据表2.5-33）
0 F; z; s6 P3 R2 H7 GΖB=tanα′t/{[(da1^2/db1^2-1)^0.5-2π/Ζ1]*[(da2^2/db2^2-1)^0.5-(εα-1)*2π/Ζ2]}^0.5=1.0087
ΖD=1
11.寿命系数（根据表2.5-40）
NL1=n1*L=34800000000
NL2=NL1/u=21600000000
ΖNT1=(5*10^7/NL1)^0.0306=0.8185
7 z8 O/ Q! I, W0 T. b. |( UΖNT2=(5*10^7/NL2)^0.0306=0.8305
12.润滑剂系数（根据表2.5-36）
σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZL1=σHlim1/4375+0.6357=0.910
ΖL1=CZL1+4*(1.0-CZL1)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
, m5 v0 r9 ~5 L' F' B; PσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZL2=σHlim2/4375+0.6357=0.910
ΖL2=CZL2+4*(1.0-CZL2)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
13.速度系数（根据表2.5-36）
- t9 V  b2 H( I- }( S& l. PσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZV1=0.85+(σHlim1-850)/350*0.08=0.930
& H; J6 |# w: A; c5 m* W) ~, Z, PΖV1=CZV1+2*(1.0-CZV1)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
6 ?+ H( m0 n- N4 A1 T0 N* K8 O6 eσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZV2=0.85+(σHlim2-850)/350*0.08=0.930
ΖV2=CZV2+2*(1.0-CZV2)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
- O# a3 n+ _8 c' K& g14.粗糙度系数（根据表2.5-37）

+ n2 ~% @& L2 x节点处曲率半径：ρ1=0.5*db1*tanα′t=33.126 mm
ρ2=0.5*db2*tanα′t=53.371 mm

节点处诱导曲率半径：ρred=ρ1*ρ2/(ρ1+ρ2)=20.440 mm
7 [* i/ h9 l" v7 U
相对平均表面粗糙度：Rz10=(Rz1+Rz2)/2*(10/ρred)^(1/3)=2.521
2 M% T. `* s' o& P4 ]σHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZR1=0.32-0.0002*σHlim1=0.080
ΖR1=(3/Rz10)^CZR1=1.0140
" R* n2 _1 X$ q. c: Y) O1 tσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZR2=0.32-0.0002*σHlim2=0.080
ΖR2=(3/Rz10)^CZR2=1.0140
" A# o3 |7 o' u0 J7 _4 g' e0 @15.齿面工作硬化系数
% k2 G0 R" |; p. x, s2 _HB＞470HBW，取HB=470
  X5 `8 n' }$ u2 y% h0 FΖW1=ΖW2=1.2-(HB-130)/1700=1
9 O  g4 C! {- p+ g16.尺寸系数（根据表2.5-41）
0 ^6 d% u6 z2 C- A  B! y2 j" v6 F, `ΖX1=1.0000
* g; }: p3 p$ K- NΖX2=1.0000
: M% \) g5 \$ G17.最小安全系数
  Y, }& z6 ?9 g: ~$ g
根据表2.5-42，取SHmin=1.60，SFmin=2.00
$ |4 M2 `! B" z. w: M18.计算接触应力（表2.5-6）
/ H, S5 ?$ y' W1 Z# y  CбH0=ΖHΖEΖεΖβ[Ft/(d1*b)?(u+1)/u]^0.5=457.83 MPa
бH1=ΖB*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=693.96 MPa
% b; n; l: ~# ?# z( x5 i- E9 UбH2=ΖD*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=687.98 MPa
- L$ `% H; S2 s7 C* s19.许用接触应力（表2.5-6）
( y8 z  Y4 ^( v6 q/ t% k$ FбHP1=бHG1/SHmin=бHlim1*ΖNT1ΖL1ΖV1ΖR1ΖW1ΖX1/SHmin=688.59 MPa
бHP2=бHG2/SHmin=бHlim2*ΖNT2ΖL2ΖV2ΖR2ΖW2ΖX2/SHmin=698.69 MPa

由以上计算可知：бH1＞бHP1，小齿轮的接触强度不满足要求
( M6 f+ K& n4 }2 J' |бH2≤бHP2，大齿轮的接触强度满足要求。
( J6 F4 v! l7 V& p20.接触强度计算安全系数（表2.5-6）
3 v7 J3 R- ~/ b+ S% bSH1=бHG1/бH1=1.59
& H. \9 Z# u4 A+ o, ~$ _. hSH2=бHG2/бH2=1.62
2 B2 g1 B$ u: r* T0 ]
七、弯曲疲劳强度的校核
# e2 @# g1 ?, P2 }3 c: G# Y1.齿向载荷分布系数
N=(b/h)^2/[1+(b/h)+(b/h)^2]，b/h取大小齿轮中的小值。
$ y* `" M4 g' P5 kΚFβ=ΚHβ^N=1.2877
# J/ }$ D: u8 @" f6 T! C2.齿间载荷分配系数（根据表2.5-44）
( d3 C& V8 g+ I9 a9 k; YΚFα=ΚHα=1.0660
* v! Z  F. Y6 e3 ?: ]3 ]3.齿形系数（根据表2.5-45）
( u5 U# }9 \/ G8 D7 ~4 w(1).小齿轮
  q+ f$ B. q; M8 a2 y4 |$ ^2 GSpr1=pr1-q1
5 U; {  N( |0 b4 h! D% n! b+ hE1=πmn/4-hfp1*tanαn+Spr1/cosαn-(1-sinαn)*ρfp1/cosαn=0.2252 mm
G1=ρfp1/mn-hfp1/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
H1=2/ΖV1*(π/2-E1/mn)-π/3=-0.9934
8 X% r* k- t$ h) @5 Yθ1=(2G1/ΖV1)*tanθ1-H1，得θ1=54°25′38″
1 q# {0 F/ H2 u0 \6 x  `+ RSFn1/mn=ΖV1*sin(π/3-θ1)+3^(1/3)*(G1/cosθ1-ρfp1/mn)=2.1886
# a: K( o" g9 U* \ρF1/mn=ρfp1/mn+2*G1^2/[cosθ1*(ΖV1*cosθ1^2-2*G1)]=0.5058
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
4 y. g& q* Q, w% j5 B2 bdV1=mn*ΖV1=195.9580 mm
  }" F; l# I% X* D  [dbV1=dV1*cosαn=184.1403 mm
daV1=dV1+da1-d1=202.9580 mm
* s$ V  b$ q' D/ V$ q/ D" odeV1=2*{[((daV1/2)^2-(dbV1/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV1/2)^2}^0.5=196.5194 mm
8 u7 ?! r; q8 s3 L- N% QαeV1=arccos(dbV1/deV1)=20°26′42″
γe1=(π/2)/ΖV1+invαn-invαeV1=1°32′50″
αFeV1=αeV1-γe1=18°53′52″
hFe1/mn=[(cosγe1-sinγe1*tanαFeV1)*deV1/mn-ΖV1*cos(π/3-θ1)-G1/cosθ1+ρfp1/mn]/2=0.8806
. ^2 R) e. G% m" lУF1=6*(hFe1/mn)*cosαnFeV1/[(SFn1/mn)*cosαn]=1.1105
6 _2 T: ?" W7 h(2).大齿轮
) O$ D' t) k' m6 |8 G; V7 ]Spr2=pr2-q2
E2=πmn/4-hfp2*tanαn+Spr2/cosαn-(1-sinαn)*ρfp2/cosαn=0.2252 mm
& J) K+ @# U6 L) a/ UG2=ρfp2/mn-hfp2/mn=-0.8700
βb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
4 `) f6 ]0 d& V: b* J! V4 sH2=2/ΖV2*(π/2-E2/mn)-π/3=-1.0138
$ M; b; p  g3 K% A% f' oθ2=(2G2/ΖV2)*tanθ2-H2，得θ2=56°25′17″
" |: E) W4 C+ K' K2 ]SFn2/mn=ΖV2*sin(π/3-θ2)+3^(1/3)*(G2/cosθ2-ρfp2/mn)=2.2475
ρF2/mn=ρfp2/mn+2*G2^2/[cosθ2*(ΖV2*cosθ2^2-2*G2)]=0.4733
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
8 B- g5 o, B) z" L) }- T" QdV2=mn*ΖV2=315.7105 mm
( a( N& o8 J) l! B# {dbV2=dV2*cosαn=296.6708 mm
, n4 L" p( k' @" N8 M2 V* xdaV2=dV2+da2-d2=322.7105 mm
3 R' y, J; _3 ddeV2=2*{[((daV2/2)^2-(dbV2/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV2/2)^2}^0.5=316.5102 mm
+ R: N* q+ N% n) W) S9 d! WαeV2=arccos(dbV2/deV2)=20°23′38″
γe2=(π/2)/ΖV2+invαn-invαeV2=0°56′40″
αFeV2=αeV2-γe2=19°26′59″
hFe2/mn=[(cosγe2-sinγe2*tanαFeV2)*deV2/mn-ΖV2*cos(π/3-θ2)-G2/cosθ2+ρfp2/mn]/2=0.9094
! k* e* b. g$ m* q% g& hУF2=6*(hFe2/mn)*cosαnFeV2/[(SFn2/mn)*cosαn]=1.0839
4.应力修正系数

齿根危险截面处齿厚与弯曲力臂的比值
  R8 L+ G0 _& ~3 s0 `. ^& bL1=SFn1/hFe1
' c" Z+ J; _, q# ML2=SFn2/hFe2

% A; b2 P# `* {8 A齿根圆角参数
, y, s7 A; X# Q  i* H" vqs1=SFn1/(2*ρF1)
qs2=SFn2/(2*ρF2)
; g8 g7 r+ B5 b$ S+ w6 DУS1=(1.2+0.13*L1)*qs1^[1/(1.21+2.3*L1)]=2.1862
УS2=(1.2+0.13*L2)*qs2^[1/(1.21+2.3*L2)]=2.2785
" e6 C4 @' `8 B+ Z* \5.重合度系数
8 a: A. M) B. c4 E! w& R& ]Уε=0.25+0.75/εαV=0.6648
( k/ e, o" E/ K& r3 W3 W1 g原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141