渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书

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渐开线齿轮设计计算书
& R( D+ _0 k# E* \4 u渐开线齿轮设计计算书
已知条件：增速齿轮
齿轮传递功率 P=3300 kW
高速轴转速 n1=11600 r/min
7 U# @' Q! q2 n) @传动比 i=1.6
# h; `. W7 m6 ]# Y0 V3 {3 \工作时间：50000小时
3 M, g0 @0 l6 n5 R' f8 G+ b1 f

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渐开线齿轮设计计算书
一、确定齿轮类型
) i5 f6 L% E+ ?1 [. r8 [% ^9 O标准斜齿轮，齿轮配合为外啮合传动。

二、选择材料
小齿轮：50SiMn，调质，HB=207～255
大齿轮：42SiMn，调质，HB=196～255
根据图2.5-14(a)和图2.5-43(a)，取σHlim1=1350 MPa，σHlim2=1350 MPa，σFlim1=360 MPa，σFlim2=360 MPa。
齿面粗糙度Rz1=3.2 μm，Rz2=3.2 μm，
齿根表面粗糙度Rz1=10 μm，Rz2=10 μm。
大、小齿轮设计修缘量Ca1=30 μm，Ca2=30 μm。
油浴润滑，ν50=20 mm^2/s，胶合承载能力为FZG7级。
% a( \* T4 v6 A
三、初步确定主要参数
1.按接触强度初步确定中心距a（根据表2.5-1）
; E1 x5 ?& H" O" G" @. R! Y系数Aa：螺旋角β=8～12°，根据表2.5-2，对于钢对钢的齿轮副Aa=476
* M$ M, j* d7 N) Y9 ]' i载荷系数k：取k=2
6 F7 w1 A; s0 V/ M/ y8 O齿宽系数φa：根据表2.5-4，φa=0.5
小齿轮的名义转矩：T1=9549*P/n1=2717 N·m
许用接触应力：σHlim=min{σHlim1，σHlim2}=1350 MPa
σHP=0.9*σHlim=1215.00 MPa
计算：a=Aa*(u+1)*[(K*T1)/(Φa*u*бHP^2)]^(1/3)≥205.83 mm
圆整为a=250 mm。
! c" M$ Z! a' k! ]( H/ S2.初步确定模数、齿数、螺旋角
根据表2.1-1，取模数m=3.5 mm
由表2.2-1的公式可导出
初选β=12°
( }. P7 q& T, I. y4 l9 oΖ1=2acosβ/[m*(u+1)]=53.74
取Ζ1=54，Ζ2=u*Ζ1=86.40，取Ζ2=87。
Ζ2经圆整后，齿数比发生了变化，实际齿数比为u=Ζ2/Ζ1=1.611。
精算β=arccos[m*(Ζ2+Ζ1)/2a]=9°14′55″

& S1 Y  e0 b9 D& S8 W9 y6 E6 X四、其他几何参数的计算（根据表2.2-1）
9 B9 o! A8 D3 ~1.分度圆压力角
αn=20°00′00″
2.齿顶高系数
! `4 c7 C, s! X2 Dhanˇ=1
( t3 ]! t2 j' G8 L2 `7 z3.顶隙系数
8 @# _* n& A8 q% F9 S9 T9 Scnˇ=0.25
5 Q5 Z6 c7 L0 P& k4 ^2 Q4.齿宽
4 @' ^; L& e6 m! J' Fb1=140 mm，b2=140 mm
2 g( r% [! o! h: s. K% f' o2 i& n5.齿数比
+ k/ k5 }  g$ v% Ou=Ζ2/Ζ1=1.611
6.分度圆直径
d1=mn*Ζ1/cosβ=191.489 mm
/ K! p* j% |. x8 s1 l  Td2=mn*Ζ2/cosβ=308.511 mm
8 }* x" |: E  R, s7.基圆直径
αt=arctan(tanαn/cosβ)=20°14′32″
db1=d1*cosαt=179.662 mm
db2=d2*cosαt=289.457 mm
8.齿顶高
ha1=ha2=hanˇ*mn=3.500 mm
, _  g0 w4 {: j. K1 Y+ n' W9.齿根高
5 M9 d& |4 s& w: n$ X; [hf1=hf2=(hanˇ+cnˇ)*mn=4.375 mm
' n& l) E- j* l# M, y10.全齿高
' S# ^4 q2 S6 l7 L0 `, f; Lh1=h2=ha1+hf1=ha2+hf2=7.875 mm
4 t- n* L$ C+ a1 u; M0 o. b1 r+ {11.齿顶圆直径
da1=d1+2*ha1=198.489 mm
2 M+ x  @1 D6 B3 s0 [: @5 fda2=d2+2*ha2=315.511 mm
. w4 N9 }: M/ Y9 m  g12.齿根圆直径
: ~* h- i: ~3 r9 ]& D  |# \# |df1=d1-2*hf1=182.739 mm
7 a3 v6 y+ M) a9 r1 a8 qdf2=d2-2*hf2=299.761 mm
8 S6 V! M6 q8 y& K8 S) r13.齿顶压力角
, M" N. H0 z% e: A5 P3 f, Lαat1=arccos(db1/da1)=25°9′24″
αat2=arccos(db2/da2)=23°26′52″
14.端面重合度
α′t=αt
εα=[Ζ1(tanαat1-tanα′t)+Ζ2(tanαat2-tanα′t)]/2π=1.767
5 P, j  J8 [, ~5 k/ f/ I2 O$ i( ?% J15.轴向重合度
6 s1 A' b1 V9 n! {. e) d0 Wεβ=b*sinβ/(π*mn)=2.046（b=min{b1，b2}）
16.总重合度
εγ=εα+εβ=3.813
3 B$ p* }6 J' Z0 n. ]. O17.当量齿数
Ζv1=Ζ1/(cosβb^2*cosβ)=55.988
6 O) e7 K4 j% Z' L1 }Ζv2=Ζ2/(cosβb^2*cosβ)=90.203

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五、齿厚测量尺寸的计算
1.公法线长度

( k2 |; W# @7 L6 A" {跨齿数：Ζ1′=Ζ1*invαt/invαn=56.06
Ζ2′=Ζ2*invαt/invαn=90.31
) z  ^( K: F% L# s9 ~k1=αn*Ζ1′/180°+0.5=6.73
k2=αn*Ζ2′/180°+0.5=10.53
6 A) S2 D+ G- W) L/ \5 T
" S* s" N8 \" \: z, h; ~取k1=7，k2=11
Wk1=Wk1ˇ*mn=cosαn*[π(k1-0.5)+Ζ1′*invαn]*mn=69.9088 mm
Wk2=Wk2ˇ*mn=cosαn*[π(k2-0.5)+Ζ2′*invαn]*mn=112.9178 mm
  G$ Z& z8 b( W* P" S2.分度圆弦齿厚、弦齿高

弦齿厚：s1¨=mn*Ζv1*sin(π/2Ζv1)=5.4971 mm
s2¨=mn*Ζv2*sin(π/2Ζv2)=5.4975 mm

9 @( r' G+ G2 w9 P弦齿高：h1¨=ha1+0.5*mn*Ζv1*[1-cos(π/2Ζv1)]=3.5386 mm
h2¨=ha2+0.5*mn*Ζv2*[1-cos(π/2Ζv2)]=3.5239 mm
+ g& T6 |3 |. @1 t6 X8 I7 [7 ^3.固定弦齿厚、弦齿高

弦齿厚：sc1¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm
# @" c7 T8 Y" _0 W3 d" osc2¨=0.5*π*mn*cosαn^2=4.8547 mm
, p% s6 w& p5 u7 U) K% {
弦齿高：hc1¨=ha1-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
hc2¨=ha2-π*mn*sin(2αn)/8=2.6165 mm
1 c7 r- H& X/ ~4.量柱（球）直径、量柱（球）跨距
" x- g0 x! s. m# n) ]- t+ q
量柱（球）直径：dp1=1.68*mn=5.8800 mm
dp2=1.68*mn=5.8800 mm
$ b# Y8 R9 r1 i' `+ ^
量柱（球）中心的渐开线端面压力角：
5 m1 r$ J9 Y' A! Q# VinvαMt1=invαt+dp1/(mn*Ζ1*cosαn)-π/2Ζ1，αMt1=21°48′1″
invαMt2=invαt+dp2/(mn*Ζ2*cosαn)-π/2Ζ2，αMt2=21°14′19″
& r9 U, c$ _6 R& P
. H/ G& _8 O; y量柱（球）跨距：M1=d1*cosαt/cosαMt1+dp1=155.2486 mm
M2=d2*cosαt*cos(π/2Ζ2)/cosαMt2+dp2=245.5618 mm
$ W7 c" u9 v5 H- p; {% X- @5 R
六、接触疲劳强度的校核
1.名义切向力
Ft=2000T1/d1=28373 N
1 g9 G, r6 t' `6 k# }; ]2.使用系数（根据表2.5-7）
ΚA=1.25，因为增速传动乘以1.1，得ΚA=1.375
3.动载系数（根据表2.5-11）
; d, `" |1 o$ x: _
, K$ Y$ Y2 _! R1 L" y. i- \计算单对齿刚度和啮合刚度（根据表2.5-32）
+ U* `) [$ t, c. A
* E3 R0 [1 g. A4 D" F理论修正值：Cm=0.8
9 B9 h# e2 P$ b
  }' @- d# }  U) ?+ v轮坯结构系数：实心齿轮CR=1

! E' P. @: d. P- n: K基本齿廓系数：CB1=[1+0.5*(1.2-hfp1/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB2=[1+0.5*(1.2-hfp2/mn)]*[1-0.02*(20°-αn)]=0.97
CB=(CB1+CB2)/2=0.97
, G# t  }  x2 y
齿轮柔度的最小值：
q′=0.04723+0.15551/Ζv1+0.25791/Ζv2=0.05287 (mm?μm)/N

5 Y9 a7 o1 p; P7 x- J单对齿刚度理论值：Cth′=1/q′=18.92 N/(mm?μm)
) L, N% C& u3 f- I% H8 eξ=2*E1*E2/(E1+E2)=1.00

单对齿刚度：c′=ξ*Cth′*Cm*CR*CB*cosβ=14.5623 N/(mm?μm)
; a( {. W- T! ~  {6 u8 f
啮合刚度：cr=(0.75*εα+0.25)*c′=22.9392 N/(mm?μm)

计算临界转速比（根据表2.5-12）

* k1 E+ D) Z8 u. W平均直径：dm1=(da1+df1)/2=190.614 mm
0 k: {, [. Q( C& f/ edm2=(da2+df2)/2=307.636 mm

轮缘内腔直径比：q1=Di1/dm1=0.000
. J( |3 v4 ?8 Qq2=Di2/dm2=0.000
: d) t: Y6 k. R, y' {
4 B1 y! ]4 ^! _转动惯量：I1=πρ1*b1*(1-q1^4)*dm1^4/32=1415277.860 kg?mm^2
+ F% ?% x$ S$ F6 y: yI2=πρ2*b2*(1-q2^4)*dm2^4/32=9602209.037 kg?mm^2
2 t# D& b6 w2 t+ I0 ^
当量质量：m1=I1/(b1*rb1^2)=1.253 kg/mm
m2=I2/(b2*rb2^2)=3.274 kg/mm

诱导质量：mred=m1*m2/(m1+m2)=0.9061 kg/mm

临界转速：nE1=30000/(πΖ1)*(cr/mred)^0.5=889.778 r/min
' F0 U+ S8 p! S5 B
临界转速比：N=n1/nE1=13.037

计算齿廓跑合量（根据表2.5-30）
5 \5 ^* B+ v& \/ p3 k& a2 O3 bya1=160/σHlim1*fpb1=0.759 μm
, M; e4 M( |/ S; qya2=160/σHlim2*fpb2=0.853 μm
ya=(ya1+ya2)/2=0.806 μm

/ x# j2 g) ]7 A, V" ^计算系数Bp，Bf，Bk（根据表2.5-16）
; |6 N- ^7 p2 m7 Q
# J/ ~# j" y2 L' G! x  l有效基节偏差：fpbeff=fpb2-yp=fpb2-ya=6.394 μm

6 R% U; B& A4 m' `有效齿形公差：ffeff=ff2-yf=ff2-ya=7.094 μm
& \; `8 [( N; h. y7 ~  S2 Q8 N
设计修缘量：Ca=(Ca1+Ca2)/2=30.000 μm
Bp=c′*fpbeff/(Ft*ΚA/b)=0.334
( P! X2 D' p% W  n( GBf=c′*ffeff/(Ft*ΚA/b)=0.371
# }, `" R& t2 c* |8 LBk=|1-c′*Ca/(Ft*ΚA/b)|=0.568
1 @, b8 G2 k6 i+ [# j* d
计算系数Cv（根据表2.5-15）
$ U: i; E6 R, ~6 \9 d: @9 k: qεγ＞2，取Cv1=0.32
, @1 s% n8 W$ ~8 [0 o6 MCv2=0.57/(εγ-0.3)=0.162
% X4 d2 @7 [. O: o5 j8 z" pCv3=0.096/(εγ-1.56)=0.043
9 B% y7 ~. L+ ]- j/ CCv4=(0.57-0.05*εγ)/(εγ-1.44)=0.160
Cv5=0.47
0 }9 Q  {' P0 C: u* A$ ]. lCv6=0.12/(εγ-1.74)=0.058
εγ＞2.5，取Cv7=1.0
3 ^% u5 `& F$ i) J/ kN≥1.5，属于超临界区
Κv=Cv5*Bp+Cv6*Bf+Cv7=1.1785
$ S5 y# p+ z- [' O, E4.齿向载荷分布系数（根据表2.5-18）
5 H; Y6 W/ Q5 p" C/ W. j/ Q
4 [* m3 w, Y: T计算加工、安装误差产生的啮合齿向误差分量
6 N5 w& S' ]% K) |8 n- q
! U% I% G' u* F' c& J2 i, \" Z装配时进行检验调整，fma=0.5*Fβ1=6.000 μm
  \/ P$ }4 c' E: {3 b& S& Q
0 b1 [: ?+ `/ V  ?% e取小齿轮结构系数（根据表2.5-21）
: q8 w% U& m' }* n: C5 D7 ~; E
刚性，Κ′=0.48

计算小齿轮结构尺寸系数（根据表2.5-22）

" G7 N. ^" _$ K7 T, K) M通过该对齿轮的功率Κ=100％
B′=1+2*(100-Κ)/Κ=1.000
γ=[|B′+Κ′*l*s/d1^2*(d1/dsh)^4-0.3|+0.3]*(b/d1)^2=0.550 (μm?mm)/N

计算单位载荷作用下的啮合齿向误差（根据表2.5-20）
5 i" k1 \8 I- B& z( Y
) s5 ]% b+ Q6 x& [% y6 l一般齿轮fsh0=0.023*γ=0.013 (μm?mm)/N
; \! Z  h2 p2 ]# k+ B
综合变形产生的啮合齿向误差分量fsh=(Ft*ΚA*ΚV/b)*fsh0=4.157 μm
- F1 f/ d3 A/ i) X. m: G  S
初始啮合齿向误差：

# `$ P& @) D) E# {# t. _受载时接触不良Fβx=1.33*fsh+fma=11.529 μm

  ]3 K( O6 k2 w4 s) i. J0 I! x计算齿向跑合系数（根据表2.5-23）
& l3 {# G8 u; v) }/ \$ lxβ1=1-320/σHlim1=0.763 μm
7 H5 b! t% D! H9 \9 mxβ2=1-320/σHlim2=0.763 μm
xβ=(xβ1+xβ2)/2=0.763 μm

跑合后啮合齿向误差Fβy=Fβx*xβ=8.796 μm
- p- U+ Z3 m" ]ΚHβ=1+0.5*Fβy*cr/(Ft*ΚA*ΚV/b)=1.3072
5.齿间载荷分配系数（根据表2.5-29）
ΚtH/b=Ft*ΚA*ΚV*ΚHβ/b=429.291 N
ΚHα=0.9+0.4*[2*(εγ-1)/εγ]^0.5*cr*(fpb-ya)/(ΚtH/b)=1.0660
6.节点区域系数
! r- ?; m  q4 E$ z/ m0 C3 P, Z
基圆螺旋角βb=arccos{[1-(sinβ*cosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
/ P( A9 E. F5 S3 |1 rΖH=[2*cosβb*cosα′t/(cosαt^2*sinα′t)]^0.5=2.4641
6 i! W% C5 W+ u% K$ Z7.弹性系数
ΖE={1/π[(1-ν1^2)/E1+(1-ν^2)/E2]}^0.5=189.81 MPa^0.5
' q" T; {; E1 u& Z$ J. |5 U3 M( j8.重合度系数（根据表2.5-35）
4 ^7 U, Q- b7 N4 IΖε=(1/εα)^0.5=0.7523
% H% w7 @: d4 I/ }
" n9 L: \! _( p2 S; r! o经验算：ΚHα≤εγ/(εα*Ζε^2)
  E% A) Z, J  c# D" T原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141

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9.螺旋角系数
+ X; l& p' s& U/ N0 wΖβ=(cosβ)^0.5=0.9935
6 F2 `8 ~5 r1 A+ r, F& @# I& h) v10.单对齿啮合系数（根据表2.5-33）
  }9 ?9 M. s* g1 G3 nΖB=tanα′t/{[(da1^2/db1^2-1)^0.5-2π/Ζ1]*[(da2^2/db2^2-1)^0.5-(εα-1)*2π/Ζ2]}^0.5=1.0087
" C% A, ?# M) j; HΖD=1
/ V; h; E& K2 ~: I4 k11.寿命系数（根据表2.5-40）
$ U& l4 q; G9 \" M4 P$ [0 vNL1=n1*L=34800000000
NL2=NL1/u=21600000000
4 U+ {( b4 E* y" `ΖNT1=(5*10^7/NL1)^0.0306=0.8185
0 @; {1 x) g2 fΖNT2=(5*10^7/NL2)^0.0306=0.8305
$ `- f# k! f7 R3 h7 j( t3 ]$ z0 v12.润滑剂系数（根据表2.5-36）
0 A( o2 a' Y8 v1 x- ^4 FσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZL1=σHlim1/4375+0.6357=0.910
4 T9 M' E& F( C& q# i  QΖL1=CZL1+4*(1.0-CZL1)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
0 h7 D2 L# J! M+ j* v, \  s8 O5 eσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZL2=σHlim2/4375+0.6357=0.910
ΖL2=CZL2+4*(1.0-CZL2)/(1.2+80/ν50)^2=0.9233
  r0 e" _0 ]" r) ^13.速度系数（根据表2.5-36）
- }/ c: W+ G, V5 A; tσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZV1=0.85+(σHlim1-850)/350*0.08=0.930
ΖV1=CZV1+2*(1.0-CZV1)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
σHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZV2=0.85+(σHlim2-850)/350*0.08=0.930
ΖV2=CZV2+2*(1.0-CZV2)/(0.8+32/ν)^0.5=1.0650
! K0 T% U' r% j14.粗糙度系数（根据表2.5-37）
. p4 V5 N% Z$ |7 h# A& `
6 j( s2 q1 s" D$ _& a5 F节点处曲率半径：ρ1=0.5*db1*tanα′t=33.126 mm
ρ2=0.5*db2*tanα′t=53.371 mm

+ M* Y# l% `  a0 S# ]9 r节点处诱导曲率半径：ρred=ρ1*ρ2/(ρ1+ρ2)=20.440 mm

相对平均表面粗糙度：Rz10=(Rz1+Rz2)/2*(10/ρred)^(1/3)=2.521
4 h4 @7 v% i- ~8 yσHlim1＞1200 MPa，取σHlim1=1200 MPa，CZR1=0.32-0.0002*σHlim1=0.080
ΖR1=(3/Rz10)^CZR1=1.0140
# V/ l7 ~7 v9 v9 H+ ZσHlim2＞1200 MPa，取σHlim2=1200 MPa，CZR2=0.32-0.0002*σHlim2=0.080
7 L  F2 R- o3 `, o* H# X1 eΖR2=(3/Rz10)^CZR2=1.0140
15.齿面工作硬化系数
% X. W% m6 m4 t6 K# THB＞470HBW，取HB=470
5 E! k+ ]; Y1 y8 D  `/ ^. t; wΖW1=ΖW2=1.2-(HB-130)/1700=1
8 O: C; T+ N/ L7 p16.尺寸系数（根据表2.5-41）
& t5 o* v/ R; s2 G5 h8 K9 yΖX1=1.0000
* b+ M- k) q* D+ o8 `ΖX2=1.0000
0 I' B3 g# j- M' I9 c' n" ~17.最小安全系数
$ _: c; _0 ?4 Y
5 C% @( h5 O! T1 ^- }& s根据表2.5-42，取SHmin=1.60，SFmin=2.00
18.计算接触应力（表2.5-6）
бH0=ΖHΖEΖεΖβ[Ft/(d1*b)?(u+1)/u]^0.5=457.83 MPa
; @' y: G& ~; o4 T: c1 }4 B$ PбH1=ΖB*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=693.96 MPa
бH2=ΖD*бH0*(ΚAΚvΚHβΚHα)^0.5=687.98 MPa
! H- {: ^3 k  m  }19.许用接触应力（表2.5-6）
бHP1=бHG1/SHmin=бHlim1*ΖNT1ΖL1ΖV1ΖR1ΖW1ΖX1/SHmin=688.59 MPa
бHP2=бHG2/SHmin=бHlim2*ΖNT2ΖL2ΖV2ΖR2ΖW2ΖX2/SHmin=698.69 MPa

1 z7 }( W9 `6 u8 h( \# G: z由以上计算可知：бH1＞бHP1，小齿轮的接触强度不满足要求
% W8 J  r0 o/ Z3 UбH2≤бHP2，大齿轮的接触强度满足要求。
! s" E# Z( v( O# G9 L- T20.接触强度计算安全系数（表2.5-6）
0 v! l% ^1 {1 t7 x7 bSH1=бHG1/бH1=1.59
, \9 b8 r. ~0 NSH2=бHG2/бH2=1.62

七、弯曲疲劳强度的校核
0 M% j! ^2 r$ h8 D+ m. C/ m/ K2 ?1.齿向载荷分布系数
N=(b/h)^2/[1+(b/h)+(b/h)^2]，b/h取大小齿轮中的小值。
: s) B( i4 K0 h9 C- Q/ q, mΚFβ=ΚHβ^N=1.2877
2.齿间载荷分配系数（根据表2.5-44）
ΚFα=ΚHα=1.0660
3.齿形系数（根据表2.5-45）
8 b! u& j/ i' y2 g(1).小齿轮
Spr1=pr1-q1
. V* |; ]+ A" p/ nE1=πmn/4-hfp1*tanαn+Spr1/cosαn-(1-sinαn)*ρfp1/cosαn=0.2252 mm
G1=ρfp1/mn-hfp1/mn=-0.8700
% O( g( B% \1 |1 M/ o8 wβb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
" [; ~! _. L' ?6 XH1=2/ΖV1*(π/2-E1/mn)-π/3=-0.9934
θ1=(2G1/ΖV1)*tanθ1-H1，得θ1=54°25′38″
8 l: a5 M  N* m8 SSFn1/mn=ΖV1*sin(π/3-θ1)+3^(1/3)*(G1/cosθ1-ρfp1/mn)=2.1886
" d( c9 R) q# Y+ t6 T, eρF1/mn=ρfp1/mn+2*G1^2/[cosθ1*(ΖV1*cosθ1^2-2*G1)]=0.5058
εαV=εα/cosβb^2=1.8082
dV1=mn*ΖV1=195.9580 mm
dbV1=dV1*cosαn=184.1403 mm
daV1=dV1+da1-d1=202.9580 mm
deV1=2*{[((daV1/2)^2-(dbV1/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV1/2)^2}^0.5=196.5194 mm
αeV1=arccos(dbV1/deV1)=20°26′42″
% R9 s2 l% a1 v: A$ R$ dγe1=(π/2)/ΖV1+invαn-invαeV1=1°32′50″
4 o' s4 B( u  A1 X- ?αFeV1=αeV1-γe1=18°53′52″
' s7 {7 n' l% l3 c8 B# U/ vhFe1/mn=[(cosγe1-sinγe1*tanαFeV1)*deV1/mn-ΖV1*cos(π/3-θ1)-G1/cosθ1+ρfp1/mn]/2=0.8806
УF1=6*(hFe1/mn)*cosαnFeV1/[(SFn1/mn)*cosαn]=1.1105
* {0 F! O3 f, l# n(2).大齿轮
& x9 L8 P, B  v' R4 W8 S" }  FSpr2=pr2-q2
E2=πmn/4-hfp2*tanαn+Spr2/cosαn-(1-sinαn)*ρfp2/cosαn=0.2252 mm
G2=ρfp2/mn-hfp2/mn=-0.8700
/ N$ l& m- \5 w5 M% Nβb=arccos{[1-(sinβcosαn)^2]^0.5}=8°41′11″
H2=2/ΖV2*(π/2-E2/mn)-π/3=-1.0138
θ2=(2G2/ΖV2)*tanθ2-H2，得θ2=56°25′17″
* V  E# q7 D& `: Z1 pSFn2/mn=ΖV2*sin(π/3-θ2)+3^(1/3)*(G2/cosθ2-ρfp2/mn)=2.2475
ρF2/mn=ρfp2/mn+2*G2^2/[cosθ2*(ΖV2*cosθ2^2-2*G2)]=0.4733
% A- a2 |9 U) {0 k7 O0 i4 l: R  H3 EεαV=εα/cosβb^2=1.8082
  E; I" N$ h# M) N3 `dV2=mn*ΖV2=315.7105 mm
4 R. v" J* N- h' c6 Q& SdbV2=dV2*cosαn=296.6708 mm
  K. r# h+ [9 ?/ ^/ KdaV2=dV2+da2-d2=322.7105 mm
deV2=2*{[((daV2/2)^2-(dbV2/2)^2)^0.5-π*mn*cosαn*(εαV-1)]^2+(dbV2/2)^2}^0.5=316.5102 mm
αeV2=arccos(dbV2/deV2)=20°23′38″
1 N$ D* b8 C# L! q) e+ |$ _4 ^γe2=(π/2)/ΖV2+invαn-invαeV2=0°56′40″
: ^+ u7 `9 S/ l) A( \" eαFeV2=αeV2-γe2=19°26′59″
hFe2/mn=[(cosγe2-sinγe2*tanαFeV2)*deV2/mn-ΖV2*cos(π/3-θ2)-G2/cosθ2+ρfp2/mn]/2=0.9094
УF2=6*(hFe2/mn)*cosαnFeV2/[(SFn2/mn)*cosαn]=1.0839
4.应力修正系数

齿根危险截面处齿厚与弯曲力臂的比值
L1=SFn1/hFe1
4 ]( P  X  D2 w# L: w4 gL2=SFn2/hFe2
4 Y5 l- `; y# _
( [3 y' h! |; Z; R! t8 z齿根圆角参数
qs1=SFn1/(2*ρF1)
5 H) V* ]5 h9 N3 H9 n) Nqs2=SFn2/(2*ρF2)
УS1=(1.2+0.13*L1)*qs1^[1/(1.21+2.3*L1)]=2.1862
УS2=(1.2+0.13*L2)*qs2^[1/(1.21+2.3*L2)]=2.2785
* |: c& k& D5 H" J5.重合度系数
) p& N; f2 L0 f" M8 C# ^# q# QУε=0.25+0.75/εαV=0.6648
原文来自:http://bbs.21mould.net/viewthread.php?tid=4141