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发表于 2008-12-18 21:36:29
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支承座三工序复合冲压模具设计
支承座三工序复合冲压模具设计
7 }7 U- Z( p3 H# z, O) ^0 ^+ C
3 p! K( s5 w$ Z6 W" E/ g四、设计计算
5 U4 f0 Q0 I0 b( T# m3 s! ]" V5 k 1.冲裁力
& S; W' [& D2 _9 B5 a8 c% d6 ^ P1=K1τL1t (1)+ |+ k% R+ V* D2 o2 \. t4 u
式中P1——冲裁力,N
$ G4 q! I ^$ J- ~ K1——系数,取1.3
1 R( u; x" }+ K; ]; `6 U+ g0 \7 h τ——材料剪切强度,MPa# T5 S# G- |; d8 [8 M0 E# I4 N
t——板厚,mm
$ p `4 d0 R- ]' F L1——材料轮廓长度,mm
x0 i0 r9 t0 b3 p, X 将τ=550Mpa、t=1.5mm、L1=302.8mm代入式(1),可得到P1=324753N。
; F# p7 @/ \# h5 n8 V( } 2.弯曲力
! X( V; v% g0 q- W6 q8 h 支承座毛坯先弯成U型件后,再接着将两个边都向内折弯时,所需弯曲力是相等的。对于U形接触弯曲有:" z. L! i6 p" R; R. g1 B
P2=K2Bt2σb/(R+t) (2)' B& u3 {1 W" J, _) m: }
式中P2——弯曲力,N
6 C$ S# i9 M) P, v K2——系数,取0.9; m( G$ E6 F+ `0 A5 i) m
σb——材料抗拉强度,MPa& I, l; k9 [# C" U2 V) d& i
B——弯曲件宽度,mm7 _3 K, r/ T: K8 ~- a) C0 L
R——凸模圆角半径,mm/ j' Q7 c0 G4 y5 }$ |6 _
t——板厚,mm
. E( \2 A! J# Z3 e/ D 将σb=700MPa、B=120mm、t=1.5mm、R=4mm,代入式(2)可得到P2=30927N。. g9 n5 G. [ N% \6 ]& O
3.斜楔行程9 q2 S1 y/ L) q
固定斜楔行程主要根据与之配对活动斜楔行程确定:
9 e4 T6 |1 h& a% J: J# K4 m8 p, ] 式中WT——固定斜楔行程,mm2 r! I+ O& T ^ \5 P: l
WS——活动斜楔行程,mm
/ i+ P, x! M5 O) e$ S β——固定斜楔角度,(°)
3 k- M1 X: W" U: O; m α——活动斜楔角度,(°)2 e. T' y0 d3 o+ f
一般情况下,β值取标准值为40°,则α=50°,可得到WT=1.19WS。( X) s# M B9 s/ j( K
4.毛坯尺寸6 T; Y0 s& M2 X; A% W
当弯曲件的弯曲半径较大时(r/t>0.5),弯曲件毛坯长度可取等于中性层的长度。对于图1所示工件有:9 i( f, x& D( y. Q$ r; O9 n
L=ΣL1+2π(r+kt) (4). d+ k( T8 U- U
式中L——弯曲件展开长度,mm
7 |5 x; V) G. `% n9 \8 ` k——系数,取0.45
* K1 {6 M: ^) ~: ] ΣL1——工件平直部分长度,mm
$ [ E2 v4 ?- c. c r——弯曲件内半径,mm
# K7 L( B+ a. o t——板厚,mm
% O. C! Q j1 u, _! S: Y 将ΣL1=316mm、r=4mm、t=1.5mm代入式(4)可得到L=345mm。) `* {8 t& x. E6 Z
上述有关计算结果,可作为支承座三工序复合冲压模具的结构设计、工序安排及设备选型参考。; W/ g/ F7 l% y8 d/ Z
五、结束语7 M' J" c F5 ?7 s
使用新型三工序复合冲压模具,可以在一个工步中完成支承座毛坯的落料、冲孔、弯曲成形,生产率提高了6~8倍,减少了工艺装备,零件冲压工艺质量也得到了显著提高。对于典型的U形件弯曲成形具有重要借鉴作用。 |
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