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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？. D2 J. s6 {0 p: U; v
-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！- L" ~5 ?% _* H7 q8 A
用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，
" A6 \ c6 k4 O) E" d+ R0 @一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。( l8 \5 ` N+ j% l, U' l0 J
各種鍍鋅方式之優缺點比較3 d2 y* K! d& D, d8 K8 R; U. _ f* U
| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅
0 i+ o- @7 ~, [. O4 {: L2 F0 D8 D' G(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難
( r4 `0 Y: V# p1 Q4 I+ ~1 B/ E2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法7 L- `. j- U9 g! }9 E1 S) X' U! J
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
: L9 R3 d6 y J! `+ J* ]2. 厚度可達0.01% b3 V- {0 y3 O
英吋以上 | 1.隅角均一性差* }1 S4 e8 t5 z& d
2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法3 U1 f" g7 } S
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠
- j, D8 Q3 x( b1 x6 c2. 外觀良好 | 1.厚度有限5 u$ m# O4 i/ ~. }
2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好5 j) |- o0 g3 a" M) N
2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難
$ r/ b3 \+ N' O' G3 A& q4 I2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法
' j& }. z$ r5 c0 O$ t# F9 |(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差
4 E& ~2 j+ P' t; d; w2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
2 A7 f2 g. c4 [8 S7 A. d
0 [& T7 h9 D* J5 n; G" i7 P使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度3 I1 z3 y- r+ ], {) F
| 暴露環境 | 腐蝕速率
1 @: x' j/ W+ ~ |: l/ w- V（g/㎡/年） | 平均
, ^* w+ L, U5 Z$ K# A（g/㎡/年） | 耐用年數（註）! F$ o2 U7 ~" |/ x; [" t
平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
/ z2 t9 E2 F0 ~
% R4 _- B, I2 R, G# W1 y ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類
' y1 r! i& {( m( R3 b& F% Yin(mm) | 1/16以下 B# B& X/ }+ g
（1.6）以下 | 1/16至1/8
2 r# z1 s# w5 u( Z（1.6至3.2） | 1/8至3/16
! z/ _6 d& e; d- e9 s/ f; w# D（3.2至4.8） | 3/16至1/4
1 n( o) R" K5 z) r（4.8至6.4） | 1/4以上
: r, R0 e6 Z; R) ~8 z（6.4）以上 | 結構構件) M. Z O1 e D5 Z' Z! \$ {
及鋼鈑& z; I- A; V' a
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒" r, [. @. X! i( Z/ j
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼8 m8 R9 Y- i# U) E# t/ Q
管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
" P, \7 P+ {5 ]- A7 B: t線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
7 R8 \; |, [; C
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級
" ?0 T) `2 Y( U1 X: }3 R; p% i | Mils; E# a& a7 _% K2 _( ]: I9 s
| Oz/ft2 | μm
7 b2 @, U, @/ ` | g/㎡ | 35 | " i6 n5 ~8 ^+ a; r9 Y
1.4$ d4 U- q% {1 C+ P
| 0.8
% `- ?% ~! r0 ` | 35 | 245 | 45 |
7 r z8 \9 d3 }) o1.8
5 L) }4 k4 u4 Y | 1.0
9 B) S1 t5 s3 T; h' y% {9 Y | 45 | 320 | 50 | $ P. E+ r, \% r1 s; g; z8 d1 \+ ?
2.0
0 M1 k( Y$ }% o f7 d
3 x' k! N: D! x, H6 P% D) } b: F; l | 1.2* r& |, L! |. f+ [+ n% |) |
| 50 | 355 | 55 | N- p& A8 I. J2 }' }
2.2 \6 i( }: u* w k( a, M
| 1.3. S4 b8 d5 h! q4 ]0 w/ X9 }2 q5 w# K$ W
| 55 | 390 | 60 | + q$ \3 [$ W( _+ b+ R
2.4
. q( }# i1 \8 q+ g* r" J; H1 w* \ | 1.4
( m; r% l# F! ?! z1 u | 60 | 425 | 65 |
, B8 \9 {9 f7 o- x w i2.6. ~; u \6 I* d' O
! s' |+ s) `$ n' D& O! Z$ J
| 1.5
2 ~/ J! b0 C# } | 65 | 460 | 75 | . S5 R, p2 }8 p `# X
3.02 F. m$ s3 ~% X( N9 ]
| 1.7
( z: n4 e: f* z6 t6 @5 V, Y6 v | 75 | 530 | 80 |
4 I4 W- U4 \" g3.1
+ t7 {) v, C5 m' Q+ H ^ | 1.9 |
0 g! w" \1 I- v% U5 |, c% o80 | 565 | 85 |
6 M9 |- Z5 Z! q! {# @" Z5 v1 L3.3 |' \( [2 k; |& f( G' ?
| 2.0
6 m0 E( _ w/ ] | 85 | 600 | 100 | / G& W& |1 C% C2 V
3.9
0 q: ?. }3 T- r# W | 2.3 | 100 | 705 |
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