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发表于 2010-3-13 23:33:44
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国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的?
. y( [9 K+ [; j9 W8 O4 G2 L-->锌层厚度多少,是由防腐蚀的要求来决定!: f% G f7 `0 {7 k/ v# @
用鋅層來保護鋼鐵,除了熱浸鍍鋅法外,尚有其它數種方法,其優劣比 較如表,) G: u% I3 v3 Q$ `. X0 {$ J4 Y
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者,為熱浸鍍 鋅法。& G9 A, `5 Z( t1 W5 O
各種鍍鋅方式之優缺點比較! @) z/ v: d8 U5 u$ F4 t8 W
比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅
# ~- k/ e8 |& @6 y B" o# `& Q(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難" ], B4 f9 [" j0 Y) c
2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法, P$ w1 U( }; e5 J2 w9 Q: c
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘- J$ S; c2 p9 _4 b6 b0 _
2. 厚度可達0.01
2 R3 g) k O, i3 A4 g* f1 c 英吋以上 | 1.隅角均一性差9 \2 v$ \/ D5 S! j9 L+ u& I
2.經濟性差 | 純鋅層 | 電 鍍 法9 m& a4 m4 J) t) i e
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠
8 v/ W6 ]+ M$ l2. 外觀良好 | 1.厚度有限
, K H0 D' d- l; S2.堅實性差 | 純鋅層 | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好& T' p- s( P: X: g5 |3 q
2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難
1 C3 `) Y+ x9 x6 W: u2.外觀暗灰色厚度有限 | 純合金層 | | 塗 鋅 法
7 y& J. k& F2 N" u. n6 k1 S' h3 a(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差+ q8 u$ B0 P% ^8 C
2.隅角均一性差 | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
9 [0 C h" J0 p7 s0 f+ O0 j& c+ H
( r$ L% g) \: y) c% R6 t v使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度
) u5 Q% o, r3 }9 L7 [+ F! J暴露環境 | 腐蝕速率
! r4 A6 t- x0 |2 G(g/㎡/年) | 平均
6 Q/ C7 v( h7 f) t(g/㎡/年) | 耐用年數(註)3 \ t. F* a9 q4 Y& Q" `
平均 | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | 註:以附著量600g/㎡來估計。 |
3 C7 ?- x5 H9 c+ a# i
' \% @. J! t1 F, J. p: C ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類
! |' a' Z* ]/ v* |( z: din(mm) | 1/16以下" a! l! L4 ?6 j
(1.6)以下 | 1/16至1/8
1 \9 Q6 k8 o1 r9 s! x, j# e(1.6至3.2) | 1/8至3/16
- [- z5 D4 N4 Q; ^, e! |4 Q; V; ?+ X(3.2至4.8) | 3/16至1/4
5 v' {6 g" T1 u9 u' f(4.8至6.4) | 1/4以上
; }: F5 {. Y; A9 b(6.4)以上 | 結構構件2 z* y/ }' A* w$ h
及鋼鈑- C) _. X: N% f4 u
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒
) m5 j+ o. ^6 ^' c* b5 |$ \ | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼
3 x: |; c; p& T5 X2 i: J! \* T. t管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
! x2 K4 n7 E6 b3 a6 v線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 | 2 a$ Y, v$ h Y) g/ }; f7 n
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級" n5 Z$ w# n8 w" x3 w. p3 s
| Mils: z# ^ l! ~2 i
| Oz/ft2 | μm4 b- o' H0 \" r7 e4 I
| g/㎡ | 35 |
) u+ E# I$ O( J/ s; k2 ^1.4' V; V) f( a( ^1 g- K6 [: [
| 0.8
! J, S; a6 k. }- f( ~4 R; b | 35 | 245 | 45 | 8 s: m) G) i5 t/ ~3 d! A) ~
1.8
3 |8 u9 Q, G6 \1 L; D' X# Y | 1.0
/ r0 |& X& J" t5 k5 ~ J | 45 | 320 | 50 | / n4 p) M0 I2 D$ b2 n9 u" d
2.0- a( D: E( s/ D% C3 ]8 U4 \$ ]
( W- I& K- ] T/ v3 [
| 1.2, m/ R. j7 @6 n+ Y, ~/ s% P
| 50 | 355 | 55 | 8 p* _) B3 r8 W" J8 Y2 m
2.2' k% c3 x8 h8 [5 w* S; @; h9 U& D: N
| 1.35 R8 n% v# Y' g! p5 C+ Y# f
| 55 | 390 | 60 |
7 B" E$ O) k' K- F2.4
5 u3 c+ g4 E9 b/ V M. ?1 F | 1.4( C) M" ]3 v5 h. a8 U* f6 |9 \
| 60 | 425 | 65 |
* v2 y4 @- E% s5 _. u% P2.67 }* I+ r+ w& I' s
$ q4 {5 v3 N6 V: ]* a# R
| 1.5: z: u3 u5 s' M1 d; z* [$ N' g! U
| 65 | 460 | 75 |
1 ?* N6 t1 {" e: d: H3.0
4 H* T! m) K$ _/ H( ^- O7 E | 1.7
- ]8 u9 Q( n. @9 H | 75 | 530 | 80 |
8 f+ o$ j, p, f! U$ v3.1" O5 t$ B! b: E9 F$ v, D
| 1.9 | ! O2 e* I# u9 p& g; [1 b
80 | 565 | 85 |
2 p" j! R1 L+ p5 F( D8 G* u7 f2 r' ^3.3! u }2 s; D( ^4 ?1 P5 z/ _
| 2.0( m( d p9 C9 B7 q5 s
| 85 | 600 | 100 | 8 h% z+ m* R. i
3.9/ O% x2 D( X! K* J9 i
| 2.3 | 100 | 705 |
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