尖咀钳热锻模复合强化处理

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尖咀钳热锻模外形尽寸150mm×95mm×110mm原用5CrMnMo钢制造，经常规热处理使用寿命仅0.4~0.5万件。主要失效形成：早期脆断---裂纹源发生在型腔应力集中底角；热疲劳裂纹产生在激冷激热最剧烈的型腔凸台边缘部位。其次为型腔软塌、塑性变形及磨损等早期失效。试验表明，选用4Cr2NiMoV钢新型热作模具电渣钢经改锻后进行复合强化热处理，其使用寿命4~5万件，提高9~10倍，有显著技术经济效益。

    4Cr2NiMo电渣钢的锻造。电渣钢具有纯洁度高，杂质少，化学成分与组织均匀，晶粒细等向性能与锻造性能好等特点。首先将电渣钢锭开坯轧制成ф80~ф100mm圆钢，下料取锻造比≤2~3。锻造不仅获得所需锻坯形状尺寸，更主要的是改善组织性能，尤其细化心部组织，因模具型腔正处于心部，促使材料纵向力学性能与横向性能基本一致。采用轻----重----轻锻造法。坯料低温入炉，二级预热，一级预热550~650℃，保温1.5~2.0h,二级预热温度850~900℃，保温2min/mm，预热保温后逐渐向高温区递进，缓慢升温与至1120~1150℃，保温1.0~1.5min/mm.锻坯加热过程应均匀、充分透烧、勤翻动、勤掉头，严防出现表熟里生、里熟表生、阴阳面、两头黑中间白等夹生加热缺陷。始锻温度1070~1100℃，轻锤慢打，小锻造比，少变形量，镦粗、拔长、锻六万、滚圆为主，避免重击、连击，防因组织过热而锻裂。中间温度1000~1070℃是锻造最佳时机，锻坯塑性好，不易过热，应加大锻造比，加大变形量，可重击、连击，尽量锻透，改善内部组织。接近终锻温度900~1000℃，因温度低，塑性差，锻造变形拉力大，应轻锤慢打，小锻造比，少变形量，防锻裂。经四镦四拔双十字形变向锻造，最后使锻造纤维组织围绕型腔分布，达到优质锻坯技术条件。锻坯缓冷后进行球化退火，锻坯在电炉加热，低温入炉，随炉升温至810~820℃，保温3~4h,保温后随炉冷至≤400℃以下出炉空冷，获得球状珠光体组织，硬度HB160~180，既是最终淬火的理想预处理组织，又有良好冷切削加工性能。

1 复合强化处理工艺性能试验
: p* Y0 x: W  l- s

表1 淬火温度与晶粒度关系*

淬火温度（±5) & a# Y) L! a7 P: C) i; x: k& \, g	910	930	960 8 N7 b" T6 m0 {8 j$ H	990 9 w! o2 |9 k! A; \5 {, X	1020 . s3 K) e- `) L0 q' b	1050	1080 : A* X8 X2 @4 @0 ?
晶粒度（级） $ k" @6 b  P0 w& u* Z' v	11.0～11.5 ; V! y. s7 s" a4 n	10.0～10.5 ' j2 ~9 r; W9 S: o- |. ^# W	8.5～9.0 7 ~7 T0 g/ E& z( h) {0 g* u) E	8.0～8.5	6.0～6.5 . t$ I! S: V! c- `	4.0～4.5	4.0 1 c6 O" y+ |! v, y8 W* K/ r( t

*一组三件试样平均值.

表2　　 淬火温度与硬度关系*

淬火温度（±5) * F5 {& x- V2 ]: R6 ~! v( q	850 * f3 R0 L; G7 h0 m( R! B( ?	900 & w2 L3 P. I% @1 E	950 " t8 X2 h$ H4 E, U- Z. ~3 w	1000	1050 " i7 s7 Q' J9 X1 b1 T	1100 ' }9 a, I" R% ]; T7 ?# d0 g- E
硬度（HRC）	51～52 5 L8 e, v# ~: B9 [	53～54	55～56	58～59	55～56 , K4 S+ l  V; `. ^  w	52～53 * W4 B0 f0 V9 g8 s

*一组三件硬度试样平均值

表3 　4Cr4NiMoV电渣钢力学性能*

淬火温度（±10℃) # t! \' ~* I* q3 p, Z7 S	力　　学　　性　　能
	σ0.2/MPa	σb/MPa . _9 D) [. x& |	δs(%) # M/ F- A- z, K  L# X	ak(J/cm2)   w" \, A: f1 Q	HRC
350	1321～1334 ; P" n. |! m  {6 k- c9 q4 |	1452～1518	4.5～5.6	31～33	46～49
450	1406～1412 * {/ N0 B2 o, `	1513～1526 9 Z; n/ g6 ?/ b+ Z/ k# t* e	6.5～7.3	36～41 6 a2 v) M- r& [4 [	44～47
550 " p3 @' ~. e/ o	1435～1442 - m6 j& x7 d" V( i1 {; F	1597～1609	9.0～9.5 ) g0 W  \- d+ r. P& j& ^2 E	44～46 ' Y! I5 L# I* f- d	43～45 8 _9 ?7 \5 Z) I, X) I- P6 J
650	1209～1215 + d" O0 R) ^- |$ u! u4 q	1318～1327	10.5～11.0	75～81 2 S/ {% A/ a% k. ]	38～41

*三组性能试样平均值。960℃油淬试样。
- w& j. L* Q; R/ X% S+ H" w6 C! Q2 复合强化热处理工艺

8 q* u: V) n5 z2 O1 y: f, I3 新工艺分析
（Ⅰ）马氏体/下贝氏体强韧化处理 上述试验表明，选用950～960℃淬火加热温度能使合金碳化物和合金元素较充分溶入奥氏体中，使奥氏体充分合金化，保持9.0～9.5级较细奥氏体晶粒。淬火加热是在经充分脱氧的50%BaCl2+50%NaCl中性盐浴炉中进行。加热保温后油冷1～2min后转入50%NaNO3+50%KNO3双硝盐浴等温60～90min,获得隐晶马氏体+20%下贝氏体双相组织，下贝氏体有较高强度与韧性配合。
（Ⅱ）多次高温回火 热锻模淬火后在620～640OC×1.0～1.5h×2次高温回火，获得所需基体组织与性能。在高温回火冷却过程中析出弥散细小Cr7C3、MoC、V4C3和VC产生沉淀强化，发生二次硬化作用，有较高强韧性、耐磨性。淬火后及时回火，消除淬火应力，防止应力扩展；较长时间回火，提高抗断裂韧性；多次高温回火，促使淬火残余奥氏体充分转变，稳定组织，稳定尺寸；合理选择回火温度，得到所需组织与性能、高强韧性基体，基体硬度HRC39～41。
（Ⅲ）S-O-C-N-B 五元共渗透 五元共渗可大幅度提高模具表面渗层硬度、耐磨性、红硬性、抗疲劳、抗粘结、抗咬合、抗腐蚀、抗擦伤和抗剥落等性能。共渗温度580～590OC×3～4h,同时起到第三次回火作用。五元共渗在滴注式气体密封井式炉中进生，炉压控制在13.42～14.40PaH2O柱。共渗剂配方：100mlHCONH2+1400mlH2O+500g(NH2)CO+15gH3BO3+108(NH2)CS。共渗温度下，各渗剂主要化学反应式：
4HCONH2→4[N]+2[C]+4H2+2CO；
8 F; j* Z3 `: k/ R6 p9 E% O' s（NH2）CO→CO+2H2+2[N]，
2CO→CO2+[C]；
2H3BO3→B2O3+3H2O，
B2O3→3[C]+2[B]+3[O]；
* _$ K- M- P$ U. _- o. ?# Z（NH2）CS→2[N]+[S]+[C]+2H2；
% \, W. _+ S% t, A  b6 OH2O→[O]+H2。
0 c6 M6 ]1 c2 a0 `. m' O  }

上式化学反应产生的活性[S]、[O]、[C]、[N]、[B]原子被金属表面吸收并向金属内部扩散，形成五元共渗层组织。最表层由FeS、Fe3O4、Fe3BO4组成，厚约1～3μm,质软，起固体润滑剂作用，降低摩擦系数；次表层主要由Fe3N和ε相组成，厚约4～6μm,锒嵌着高硬度弥散C、N化合物，硬度Hv1120～1160,具有高耐磨性；再往内为扩散层，厚约0.45～0.55mm,分布着大量C、N、B合金化合物弥散颗粒和N化合物等弥散强化相和含C、N马氏体硬化层，硬度较高Hv950～1100，耐磨性好，磨损抗力强。化合物层、扩散层与基体结合牢固，抗剥落性强，表硬内刚，赋予尖咀钳热模高寿命。推广应用新型4Cr2NiMoV电渣钢复合强化处理新技术，有显著技术经济效益。