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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？
- x& J( l* f# ]9 M* U( K8 E-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！* Q! N3 R( ~9 j/ r* B* D6 {
用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，, W3 H- A( A$ ^$ [
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。
% C( I8 Y, \1 u7 v- Q% t各種鍍鋅方式之優缺點比較
8 ~1 B5 I. |& c5 _| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅1 l: O9 [: V# k$ n& X* e
(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難1 I1 f- S, U t
2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法
' g G2 _7 j% { N(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘2 C+ g7 o' Y8 f: T6 z
2. 厚度可達0.01% D% H5 \, _& d; B2 S* z( c- S
英吋以上 | 1.隅角均一性差
& }" J3 i7 {/ N/ N* k" _" j2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法. ~( F/ J. w6 f9 {2 B5 ^4 k1 V
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠8 S9 a! @, H9 ~0 G7 I" D V1 F
2. 外觀良好 | 1.厚度有限
, @* ]& B9 h' s" F6 A7 g# I4 z$ X2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好9 P% w( V) |. o; f
2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難5 O& P) D* ~* ]2 I/ c8 J7 y9 d
2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法. d0 S8 d& I5 K7 W# D
(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差
3 t' ~3 C+ O# ?2 r' [4 B2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
% v* Y b. ?) r3 l! ?# Z. Z+ k' U/ s |! n" F8 K/ k
使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度
* U" q: [8 a: }: ^8 t& D' |0 [. u| 暴露環境 | 腐蝕速率
8 U+ C- } Z6 L& W$ l6 d（g/㎡/年） | 平均
% V/ j2 }8 X. j1 ?8 r（g/㎡/年） | 耐用年數（註）/ X( E1 y D' }, k
平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
! ~( Y6 m* b' h i
) ?# T) @$ D6 y
ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類
' P9 `9 \6 a* Yin(mm) | 1/16以下) I& U+ Y7 V7 M- r4 T+ d# K* g
（1.6）以下 | 1/16至1/8
' K: P+ f7 Z8 M/ d（1.6至3.2） | 1/8至3/16- i# f+ D3 Q. f
（3.2至4.8） | 3/16至1/4 M9 s, c& C T9 `! A; W: V
（4.8至6.4） | 1/4以上' q+ l* F/ ^2 G1 l f' ^
（6.4）以上 | 結構構件# f. Q; `5 f3 V- s
及鋼鈑
& V7 U% v3 l( n- c | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒
, G0 f e4 R: s4 O! _$ y6 a+ S1 m# E | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼
# i0 @+ r8 \- _- E- O; y9 C管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
1 ~' F- Q$ Y! K; \/ s3 ]線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
# ?( q. ~2 ~5 Z. n' z7 l
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級
. P0 F6 m6 b) f | Mils) z0 P6 l8 j% [
| Oz/ft2 | μm" E8 f9 n/ q: X' z& ^
| g/㎡ | 35 |
% W0 y5 a: W3 z9 M/ Y1.4# T- h: ~$ K6 W6 V: K1 b
| 0.8
' ~' F, B5 n* [' n3 p: _; q | 35 | 245 | 45 | 9 @) S. ~% {3 }. ]' F: L! c
1.8: D" f" h1 N0 z+ O0 @! N2 Z
| 1.0
Y4 y, n. `4 i% ` | 45 | 320 | 50 | - E) K& w5 r. [2 h& n, f. o
2.0, f- z5 f4 w+ Y) _5 F# S; h% b
4 n* @8 X2 G! s- q
| 1.2
$ u: S9 C( a3 y! m3 f | 50 | 355 | 55 | 5 T& N* X( H9 a% ]! u; n
2.2
. f+ I# M% q ]4 X# A | 1.3
+ e. p. @8 [# T% H6 N | 55 | 390 | 60 | ( k: | r, F+ f: o
2.4
/ W) E) K$ ?/ b: m | 1.4
. D8 L2 f2 a3 }, _! c. \% s9 Z | 60 | 425 | 65 | $ j+ f- @2 `: |0 h& E8 M
2.68 e0 G5 M& W V1 q: q! m+ `
5 Q4 o3 n" M/ O5 x7 S
| 1.55 Z0 y3 |' _$ g; U: ?# v! X1 v
| 65 | 460 | 75 |
9 ^0 N# r& ~+ @$ z7 v3.0
/ m/ o4 T8 B" ]" @! e# @ | 1.7
4 Q- I$ b+ ]& p0 A# |0 p1 B2 O, i- X7 G | 75 | 530 | 80 |
# z$ }$ L% D$ o3 ^# Y3.19 e+ a4 R4 Q- @5 k( N" G# L
| 1.9 |
4 F- {& H! n7 p$ o O3 f1 q80 | 565 | 85 | 4 M/ h4 @- F+ g
3.3
, P" J+ b5 p+ `/ Y0 `1 b1 S | 2.0( Q |) G. _2 \2 \5 ^5 ~) Y9 p
| 85 | 600 | 100 |
' e/ @% F) A# R" V c5 Q4 e3.9
( r, M& N4 e; Q+ u# ` | 2.3 | 100 | 705 |
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