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CA6140拨叉设计工艺过程8 Y# c0 Y9 X: q4 q2 }. H" t
; m5 M8 } s3 V& j
制定工艺路线：
- {; O0 U) D+ r7 t. O/ S1 \& e1.选择工具 《切削手册》% u3 \0 ` C; w8 w8 v
１>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具) w/ a+ l9 z2 N! I
根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm% ?( d ]( m! e9 [( r* c: n
由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
5 v7 |% f% ~, I5 d! g, x' G2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°
: m* g+ [! z2 J% b6 s* [) g Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2' ` q3 a8 c2 \! |: A+ \7 t8 q
2选择切削用量
$ Y* T1 k; J4 w1 S+ ^& D5 y19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)
, F- N/ a! I( |* p% fap=h=6mm$ ]- }* I9 c2 p$ f6 i
20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW
. `3 k5 h0 u! G% W查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.18
! g& p7 T9 s2 S8 c21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
6 q1 M' I- k) I/ D1 J8 ~+ v. u根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.5
5 N! d4 d% _" e+ W由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)5 p' p. u2 P' H2 Q, R) g. @( D4 q
22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min
5 V$ ]1 E0 A$ a8 z各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.89/ {( l# _4 I. g4 W1 E* T' }
Ksv=ksn=ksvf=0.8% `& Q' J9 q& `/ D# W+ G% e
故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min# z! Z T- s# x7 J9 W
n=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min
; v3 t1 u$ W! o# x7 eVf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min$ P# I% U; c# U% F5 i: ]
根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择
; F1 ]* M; ~8 x7 Un =300r/min Vfc=375mm/min
) I' H2 D5 c R4 F$ E因此 实际切削速度和每齿进给量为0 E9 ~" B X D# M9 u, }
VC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min
% v) j! l/ t- O1 d1 YFzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z
% c; n2 y$ Y8 X0 B8 T$ C23> 根据机床功率:2 R! a8 h+ |" [6 S! V
根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min
& h( j" z4 Q5 \) L近似Pcc=3.8KW! A' F( t+ k( _/ x
根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW
4 V7 r5 l. o' T W) Y; w; d故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即 F0 T; O! w7 V. u' r2 K5 M
ap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z
7 A- r5 @. F. y5 Z$ I0 s24> 计算基本工时tm = L / vf
( ^& T3 G& W3 X式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则
1 `( K+ _+ E$ t# C( v3 e7 G故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min; M! D1 I: G+ a# m
工序7 钻锥孔φ8及M6底孔
* p8 w3 Y9 t# t0 e7 R一.钻锥孔φ8
J6 ^7 y. j& K( o# I* u1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm
|, m! K0 ]' u" c钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°3 A6 x1 z U$ @" M/ B7 G
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
- B+ `- y% e/ ]1 ^2 A0 K2.选择切削用量: ?# `9 w. s& e; F. I+ |
1>按加工要求决定进给量
" ^, r# X+ I0 e3 d根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS2008 a: @+ F: U8 C$ T) Q ^& X( I6 ]# V
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
5 y. \; h5 L6 S& [2 g# ]5 f由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则* u }* u. a$ A& _
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
7 q( ?% k4 C9 m" r2>决定钻头磨纯标准及寿命* R3 a# P8 ]$ Z* \: T% M) [
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min+ f4 F, K/ v3 [% S4 R) q
3>决定切削速度. Q% V0 ^7 s5 D7 v- f( u
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min) m. ?* K/ M, {5 V* B. q& Z
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
( z- O2 K& G# }& \, v. T' \/ Y% _由钻床说明手册选取 n=400 r/min
! B+ m' k# c4 w; D: m3.计算工时9 y' ?0 |# y. t, o3 Q
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
9 H, P- \% r* W2 d2 ?! x9 Y% m$ V; p' D0 ?- N2 L. c' O6 I
二.钻M6底孔
& C" z% \, n" [7 ~2 y1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm
* g; x8 |! ^8 i: |钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
, e5 g9 k4 P( w2 z 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
* I! z) ?7 e* k5 i6 w2.选择切削用量% a" ?1 }9 [+ P
1>按加工要求决定进给量
% Z! O" e1 @+ i9 c0 j$ O, w. x h根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200" Z5 V8 p+ A3 t! S1 X
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
5 e4 \& ^( G9 }% ~0 a- j$ p s由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
+ z: S) r7 j# U' gf =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
, z' r% F! q, G; F u6 x2>决定钻头磨纯标准及寿命2 _& ^7 w! P: l- ~6 b0 U. B/ g( T( p
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
7 I) B6 o1 A/ g& q! f3>决定切削速度
6 y% }/ a) i, y由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min+ f: N a; Y6 a3 P+ p
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min9 E6 P& e$ C5 H) ]5 O$ K) ~/ T
由钻床说明手册选取 n=400 r/min" f9 z: f6 P- s( m C0 e x
3.计算工时$ \, |$ t' y/ b8 l- g* v
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min
1 j* _/ \- l8 R. [" }1 ]; V/ s" }. t" B, u/ f
工序8 攻螺纹M63 M: @0 J7 E c: S/ {) ~ u$ C f
V=0.1m/s=6 m/min
2 W4 h- |1 z" }7 V( W& l2 J5 B则ns =238 r/min: c4 z8 ~3 P; `1 \: s
按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min
$ V* e0 }9 F' V4 A, p8 _: O1 q基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔; G+ _: l/ W% Z4 f n
tm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min
! l) ^& f1 H0 ~& Z工序9 办精绞 精绞两孔φ209 k( _3 e7 ^$ g5 j, u) v+ ~+ h2 Q! a
1.选择绞刀
/ o7 p6 a" e* q8 Z' h; w+ u7 O0 P& d查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm# Y( l1 E. q, ~7 S3 |5 v
2.选择进给量f
& @ l: D% d" |1>绞刀磨纯标准及寿命- u p; q; r4 v3 F8 j4 u
由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min
; }+ B1 i, S1 |: a( F2 ~* x2>切削速度V进给量f9 D! g. O+ L, Z: m- m4 w f7 s. `
查《切削手册》表2.25
7 m; n& n6 Q1 B6 M' A& V% s' L铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm2 w1 e F* e( @+ X& k
(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)
: R0 C( T( ^5 w1 v: ~+ Xf=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)
* Z5 a$ D0 v4 G, U" I. X根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r
' w6 c0 U; z1 j" ]n=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min
% z% p, i# X R5 P6 x& |查表4.2-12 取nc=250 r/min! |0 ^5 E8 S3 ]+ R- B) H
3.计算工时
) C4 E4 Z# {1 f9 |2 [tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min8 t2 T7 D/ U4 E. {5 w
H5 I2 j/ j6 @/ v0 G8 g r工序10 切断
; O2 e, ]) H: L* w i& Z. o4 G1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)
4 `! s: a3 f; C* @' Vd=400 mm L=4 mm z=20. N9 `; G1 x6 N9 r3 u; t
2.刀具寿命% {4 H0 _# v6 [1 z0 d
查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min
_- e3 q3 e8 Y3.切削用量
* L7 A' X3 T8 Z5 \' ^1 Iap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z
; s6 M7 }. M% U8 U$ T查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv% T) w( M3 i1 B% Y
Cv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.10 ]" H; t* ?. u" ^+ l; t' q
Vc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min/ ~7 g: m6 r; {4 j
n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min
8 Q0 n/ M8 q! |; Q根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表 g$ R8 w6 h: f7 k7 K- K" B
机床主轴转速为nc=400 r/min
3 S- Z- P% B5 J- Z; h计算基本工时+ O" s. j( N, L/ d" t. [0 K
tm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min; I# R/ f" j- \8 m$ R% [1 l/ s
; K, Y7 U* k* Y0 X
选择量具
; b* y6 @! u# [) a, n本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.9 ^( F8 D0 w. e
一. 选择孔的量具' X' G; P, E6 z' M, l3 f
精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm
. f! p5 _' f7 ` ?查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT100 H6 e/ ^+ H& \0 f9 O9 S
φ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表+ T9 e" Y! Z7 u6 A l. S
二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具9 _" Q. B, X% B$ r4 N5 F& _
加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm
' f* r0 F* v4 J2 L! P/ B0 W7 ^根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85), - x V, l: p8 b D
由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺
) C" k) v# ?. a7 L8 _$ `1 L2 J
- ^9 ?* g8 H) b: I$ C5 M0 ^. w# `7 J% Z/ O6 x J9 ^; E4 B9 V5 b
, F" }, k! d8 G& s
( P7 E5 F# s. ~( p6 M
N" G, w3 I! Q3 u$ B r4 {; m
: d4 \- F3 `: L) I7 M2 z
; A D4 P6 w$ o- ^' E5 O6 w4 q
$ H( q+ e; u- B" {" U; Q$ \# ?; R
7 T1 E( s: _# W: g5 [% o# i* g
) K7 z1 P, x' { R- r" g% {8 d
8 M& o6 o. ], B8 X: O
C, j$ ]0 r( E; L7 j5 C6 P0 ^& l. I0 ^& A; D& Y# z V
/ g9 S8 l" @+ C, ]+ B
$ Q/ h( y2 M" n9 {% K5 H$ d4 b# L- G# I* {' h7 S7 E1 |9 ^! e
" r) M. S( U8 }* I9 w: B1 P( w3 Z' x o+ Q& \
6 G. |& E1 z7 Q
6 b% w3 n; U- h' }0 c6 D
8 A, f' F2 l/ G2 G, _) r1 q0 G8 M
& X/ Z) ^6 w, T6 J4 a* ^6 ?
! L' P9 S# g; f1 P- ?& c! u6 u) |- @) \/ ^7 h8 q3 T `5 `# Q
) k2 p* `1 S" O$ U8 n" G! w
2 F0 n' C0 G" w
; S+ S% }& s1 F
, ~! K1 C( O; ` X- H5 N# e4 v' N刘文海. p4 d" [; J T4 g) a
! ]7 Z1 F; `7 s6 j9 {专用夹具设计9 m: Z, ]( U/ C4 ]1 ?; ^" d2 i, `
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）．
; Y4 l$ B3 _9 g4 ~" [- M夹具设计* C1 d0 d9 b8 N4 x6 _. l: ^
（１）定位基准的选择* a9 k7 O/ M! L; t8 @2 d& L
由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．) I9 h+ e4 E9 H
（２）切削力及加紧力的计算
4 x7 h4 z, h% E d& W刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r
$ j* C+ O- w* m7 p扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３
6 j3 K4 V5 [ P0 \, D; q式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６
" }: g8 Y1 I! H, gＭc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M
* y4 Y- K' e; T# v, r( I8 o选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧$ f8 e; Q: M+ J& B4 ~- w9 j6 k
为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf
( n% [- ]; {& l1 h- j其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
; F9 V# h. X# A* E8 | =2(723-503)\3(722-502)
$ a4 \' r* ^, B- E6 J =0.031m
' t" s$ @2 ]% \, N0 J+ q+ z F=1.3*40\0.1*0.031=16774N
" |. F2 s0 W1 x w由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4
4 h" F- ^' A) u6 H) u# w: n% j$ F d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.5
& ]( i D3 M! q1 a: t =12.4mm
+ x. T8 ~! j& a) ^查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16" `2 E) Q2 E3 S# a
(3) 定位误差分析6 x$ ^- ]! Q: L6 e
零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差 ( D0 d) p; \. r) B
定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.0626 i5 \) _8 _2 l7 x
因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为
* M$ i" C: ^6 L5 w) d! rjw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
- f. ?8 k s7 ~* \5 H* ~误差在允许误差范围内7 M! }* c8 c- y) J3 J" a$ B
+ K- @! V% B5 D' ?+ T# g9 K( ]
) t" N5 d2 K" F6 M! d
9 ~! {2 Z/ a z
. v6 N- C/ T5 M9 V0 @
0 i# \; L" ~/ _
" j; j8 X9 ^ {; c& |) C/ I: o u2 y
+ ~8 h3 a- f( f
5 Y" d" S6 H# x. b* ?4 a$ I, O6 {/ e! k
4 s! v: s' S( W6 {2 m2 S6 `* {
- C0 [: @! k# w6 Q) C
! F9 A( n+ F* Z6 ^% ]
, ~5 P0 D( \' W) a' u4 Q& t3 z& ]1 |, w; e
* E/ c3 |, l/ n7 V$ O+ p( E崔治国
3 c! H3 {# R" T: G* Q% O3 U$ G2 K# b
专用夹具设计& n* K4 h6 F9 K9 R
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.
; k# \+ ~( O6 B3 n一 问题提出:
1 `. A8 `/ v S该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.
" O& L3 D6 i* G7 O% G, a, S二夹具设计/定位基准选择/ T& `) \0 z9 t1 T, x1 G, E6 l
由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.
/ `* V/ e+ u. r" y2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则
. k2 Z$ S# P+ f$ V3 cF=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)5 ]7 }" x4 m3 w6 g6 c
式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3$ T, H& i4 o) z
ap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm
5 O0 B( Z: |' {3 F( {F=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N1 g/ y% h, C6 Y( F9 q! o
水平分力: FH=1.1F=1324.35 N
0 {' a6 R# i3 x0 {- Z垂直分力: FV=0.3F=361.19 N2 p" P, ]% E+ ]) T& [- E& ~* {
在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k4
, f$ F1 ]/ C2 i$ C9 K式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.1% C9 Y3 s) p0 W0 `9 p
k3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.15 H- X1 f) E* i. u* P$ L9 v0 c. Z
则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N$ a- U7 p3 C2 `: c- }
为克服水平切削力实际加紧力N应为: Z% q9 D* z$ o, P9 f1 b% ^& b
N(f1+f2)= KFH0 C! R0 p% s7 n% b2 @% K! Z; I
N= KFH/(f1+f2); A: U3 z7 j" U; o: c& P1 \
其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则7 _- C6 ~0 A; Z1 n
N=2645 / 0.5 =5290 (N)
$ p% Z( a" q- z) M, G因为分为两个工具夹的加紧力分别为:
( i, e" s! b/ z9 T2 ^. o所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N6 y/ `& {1 K+ k
3>定位误差的分析$ S3 M% {6 u* I: q6 G# E
零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题.
3 v' ^$ Y! m; y# m* b7 |1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.
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贾宁
% b$ I/ G; e) y6 A2 `专用夹具的设计
- ^9 w# c ~# n1 \" A为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）.
3 k+ W" s/ C" Z% q, p8 U. U夹具设计
; ~8 |5 l' x# ~3 G（１）定位基准的选择
5 |# \7 o$ K5 ~2 `8 v1 x; T. ^; r由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．
" n2 M, S: J2 o$ p（２）切削力及加紧力的计算
( m; p3 }8 [' r2 d& R' d8 C刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.
6 Z/ U" g. v' i0 I% P8 T$ W则：F=(见《切削手册》表3.28)
! _& Y3 ?9 ^1 ]- W j/ J7 h式中：CF=650，XF=1* _. f4 v' Z+ ~- z: [3 i2 z
水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）
. f y0 A( {: u1 a垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）
0 t$ }: @" ]& k4 @' Q: f在计算切削力时，必须考虑安全系数，
; a# Z/ c+ A; [2 g+ X9 H( g: L% B; q! P安全系数K=K1K2K3K47 v' g9 ]% j7 D7 \, ^: y2 C. v
式中： K1--基本安全系数，1.5；
0 F, k6 R2 t# X6 X( L; J K2—加工性质系数，1.1；; \. F% z0 `% T
K3—刀具钝化系数，1.1；* y- |, X d9 Y/ P1 h4 m0 z$ I
K4—断续切削系数，1.1。
' n3 _2 G0 w" x z1 M/ R4 A则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）2 ]% S9 M- q6 L7 f
克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）
7 ~; t+ \5 b2 _因螺旋加紧的扩力比
) B9 L; E5 D0 o# O/ M" \考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛
6 r) f1 u; \' L6 |N`=245Ip=245*80=19600（N）>N
% _6 G2 j# h9 [' Y5 Y, ^故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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