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[求助] 关于铁素体不锈钢Cr21的疑问

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发表于 2008-9-25 16:56:30 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自: 中国江苏南京

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我们又一批Cr21铁素体不锈钢,其主要成份为:C 0.16%, Cr 20% 左右。Ni 0.22%。% ^2 F8 f/ p! X, `9 W
分别取了铸态,700,800,900空冷照片如下:
* G" }# C7 s: L& I2 q1 r
% ~( b) E$ B$ E) J3 g* V7 Neds分析块状和基体的Fe和Cr的成分差不多。; Y( L) G/ [3 n8 E& _: \& D
铸态下其硬度分别为:
. a7 t! _& N& d) i/ K( _基体 160Hv0.2
2 M8 U: k" p* l* U3 o! h( a块状 327Hv0.2& Q$ u6 G9 \5 F6 k; o5 ]

: y3 X. Q0 d# K; [( b请问各位行家,该块状物是什么?" m; h5 p/ m% V8 ?8 R% ^9 h; e
这批Cr21有很大的脆性,是否与这个白块条状相有关?
& J0 l" Z# X+ n, k3 P; R谢谢各位指导。

铸态 100倍

铸态 100倍

铸态 400倍

铸态 400倍

700度 空冷

700度 空冷

800 度空冷

800 度空冷

900度 空冷

900度 空冷
发表于 2008-10-7 12:25:21 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
如果估计的没有错误的话,白亮区域应该是富铬区。( ?6 K8 r/ X' N. V2 g
高铬铁素体不锈钢的缺点就是脆性大,原因如下:
) D3 E! D4 W* R6 g- x) D9 u1 铸态组织原始晶粒粗大,加热及冷却无相变产生,只能靠压力加工碎化组织,但加工温度超过900度,晶粒显著粗大。可少量添加Ti控制晶粒长大。+ U) Z. h& Y& [7 v) V/ E. R
2 δ相脆性。& U! U' H1 ^( g* h
3 475度脆性。
; L$ n/ ]# M1 W6 \2 T$ e) I- L高铬铁素体适宜的退火温度区间为560-800度。

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 楼主| 发表于 2008-11-14 10:05:36 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
谢谢!
* S4 W! w$ Q! o5 W( o但是能谱打的没有富铬的迹象啊
发表于 2008-11-16 13:40:51 | 显示全部楼层 来自: 中国上海
楼主把能谱的对比结果贴上来看看,碳的含量应该有差别。
发表于 2008-11-16 19:03:49 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏苏州
做个成分扫描!!!!!!
发表于 2008-11-17 11:03:41 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
这个不能打能谱,应该做面扫描或者线扫描,成分扫描是元素的平均含量,但元素是否存在偏聚光谱是很难打出来的
 楼主| 发表于 2008-11-20 09:43:18 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
这是做的背散射,1和2 的成分差不多。
$ Y2 \7 f4 F8 e4 ^% o! VCr-K
6 x5 U2 \/ l. b1 H, {3 F( R3 U: f0.22512 `' [; S) u* W  m! Z2 l9 G
0.865
! U0 L8 G+ o' y3 \' A4 w3 j20.47
3 X& d9 u  A6 T% m0 }19.46+ D0 z! ?/ \: Z* ?3 s$ _6 l( k. E
+/- 2.09
. L; h, v+ S2 g% t5 Q

5 o( f0 D3 u1 E; h/ h$ CFe-K
& N, U% L+ X5 I5 f0.7710
; o. r6 }- J9 u6 x! Q8 o% H1.036) ^; ?! Y' c2 ?. a0 U
78.209 O8 q4 ]4 f% @9 f& h( @+ ^& U
79.86
, u; u1 n* l7 g; |9 t$ B+/- 4.42

9 C% H6 I. G1 sSi-K
# a, G  V. O# o. I0.0035
) i& N, Y' y# B/ |1.9297 \2 D0 ]" U1 k! w$ Z8 F# O: ]7 p
1.33- [' M3 _; X# s% g/ }
0.68# c  P+ Q- N7 J0 ~& t4 \) [1 x
+/- 0.38
9 D$ m% S( W6 c7 l7 W$ Y  b' y0 Y
# m" W  D+ ~5 v3 e, C2 ?
) N2 y0 |! [0 U0 X; d/ o) C
上面是12 O  o/ Y8 r. V2 }; {& \+ u
下面是2 的成分
, g" r. p& d+ }( |! k5 j7 \" A3 n9 D4 N: i; V  S( K
(calc.). m) G' u* r4 {. A# Q& [
Wt %  V! J8 c4 v6 V0 }  q# g
(1-Sigma)

" k+ [( B3 y, F) U3 H, L5 ]1 e, h: p
Cr-K& V% h2 v4 p( k9 H$ K
0.2493
1 c. [, {. Q, ~) r& o! l* F0.869+ c. q9 T& a6 W- v% }
22.91) e. j! U6 Q* H+ W
21.67
6 K) G0 a2 R' f0 R; {: B+/- 2.10

" z: Q& f( T4 d# D/ _" O& j$ Z+ q( o" T6 _8 b) V
Fe-K2 D% P  `9 z7 q! E* h! H* g
0.7543
: G& S7 f2 x# h' w- z% ]" w0 i1.038
! c2 F1 l, t+ V77.09! p) e+ v- o3 _
78.33
0 s7 x' n* l% ]2 t+/- 3.14

3 w, u+ L; B! |6 J8 T0 a. ]* l8 V% X1 ?+ Q
Si-K
& W! ]  M! D$ T$ ~8 h9 N1 v# W0.0000
- y4 x$ e5 u3 x: W  a7 M2 |0 [1.919
% m0 ^- X" t0 j5 \, o0.00
& {+ h( ~9 A$ J5 \0 z& Q2 l% c0.00
$ v# e9 O$ l2 N, L+/- 0.00

( p& X: H. r7 r0 _% r" g: J% y5 V6 M2 V
c21.jpg
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