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发表于 2006-10-30 22:25:36
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来自： 中国山西长治
吊装机具的选择
' S+ N3 P# O1 j }1 @ (1)用吊车吊装 主要计算吊装重量、就位时的吊装高度，现场条件能满足最大吊重时的最小回转半径。即计算：P=(Q1+Q2+Q3)×K6 g, p& z1 b, O. }$ M7 x
H=h1+h2+h3+h49 ?- k* |/ u; r1 p9 ?
式中：P——计算重量；
7 Z: y+ e9 {1 n! _# s Q1——本体重量；, R5 e' i- w1 p6 @$ _- r/ c* ^# H- X5 L
Q2——平台、梯子及保温层重量；, |$ |# ^2 T i9 K5 N4 ?* K9 w
Q3——吊具重量；" |5 u) i* Z1 t8 o
K——不均匀系数，取K=1.2(安全系数K包括动力系数、超载系数、台吊不均匀系数)； [+ m- Q. Q$ E
H——吊臂顶点最小高度；* V3 ]8 j+ Z& |' o
h1——吊耳到塔底的距离；
" Y4 r& L- ^* i1 f7 l9 m3 u h2——基础高；
# j& w# t5 y C# {# J) `& W9 c h3——捆绑绳长(包括平衡梁的高度)；3 v4 L' A: L# L+ O, B9 e9 o
h4——吊钩到吊臂顶点最小距离。
! j0 Y. x* d9 j5 ^" N以溶剂回收塔为例1 d: Z( O8 o: o) s6 V8 f1 K* Y
P=500kN×1.2=600kN' D: T( y- H, ?5 E: {4 O& [3 b
H=19+1+1+3=24(m), O k3 H% N5 V3 m% {
主吊车工作参数：80t履带吊回转半径6.5m、臂长25m、额载375kN;50t履带吊回转半径6.5m、臂长25m、额载230kN。: L: n- H. g; w( j* r5 x4 _' ~5 N
吊车高度2m，吊车仰角74.7°。
. e! @" V, {% Q0 i- J两吊车最大吊载能力 P′=375+230=605kN
( ~/ S" h# _( K% S* S8 K) d( }吊车吊装高度 H′=25×sin74.7°+2=25.8(m)
! u" o: x# j% g+ x8 EP′>P、H′>H吊车参数满足要求，吊装安全。% u; T9 k, l( G. j6 X! r
抬尾吊车：
8 Y0 h+ c2 @" n' ^5 ~ `( p3 q P1×19000=P×16000
$ j: r3 {! k' K# H9 m1 _ P1=60000×16000÷190004 k% k% E% k6 Q
=50530kg=505.3kN; A5 B4 X- G& k* V7 K. @; r3 l8 F
P2=60000-50530=9470kg5 m/ ^5 C8 s% j: P% s+ s" f6 A
=94.7kN
/ `' g9 X% z0 N2 T/ _1 {3 E 抬尾吊车选用20t汽车吊。塔刚起吊时，抬尾的载荷最大，随着塔体的竖立，塔尾的载荷逐渐减小，那样溜尾吊车的回转半径就可以随之增大，溜尾距离也就加大了。, d' I1 j- F7 ^4 x D5 i0 u
(2)平衡梁的受力及选择' d0 O& y C' a3 d3 n
Q1为50t吊车受力;Q2为80t吊车受力;Q为吊车荷载500kN
: t9 e M1 L/ F) E
- F, |0 P; q- G9 ~ 主吊耳设计成双板轴式吊耳，在塔身90°方向上，距塔底19m高，两耳相距600mm。, K2 |) @: n& |8 n
Q1=190kN Q2=310kN
6 n; h5 ` O) U 不均匀系数验算：
* q* s/ p6 u& {6 }5 z, R 80t吊车 375÷310=1.21>1.2: f7 s# i5 V V! ?0 u- o3 @
50t吊车 230÷190=1.21>1.21 X- X( x. I- [
平衡梁形式：是用钢板焊制的矩形截面梁。4 i8 G. ^) e1 l( e9 n
(3)挠度计算(以溶剂回收塔为例) 塔组对后呈水平状态放置在预组装场地，由2台吊车抬吊主吊点，由抬尾吊车吊副吊点，刚起吊时塔身由于自重所形成的挠度最大，所以吊点的位置选择很重要，要进行挠度验算，如图4所示。这里假定塔壁厚度主吊点处14mm，塔体为均质：: ]- s ]* w0 [% z
此塔下段壁厚从下至上逐渐减薄，BC段为悬臂梁，顶端挠度最大，对于AB段，因为两吊点距离较近，实际塔壁又厚，挠度计算略去。为了计算方便,这里假定壁厚按主吊点处的δ=14mm，整个塔体按均布载荷即q=500kN/40m=12.5kN/m。
* m& @$ E6 J2 C9 \$ t+ } 计算结果:fc=0.023m，fc<［f］
- [& T7 Q7 n4 O) W1 ` ［f］为许用挠度(钢结构设计手册)［f］=L/500=21m/500=0.042m。
( u7 Q6 S$ h' A% O* [0 T) M1 r6 X4 ]2 U$ Y/ n# \+ T+ |/ |4 E" Y
4.3 单面偏吊受力分析及夺力计算6 S0 Y% S4 V1 f# G* W
(1)主吊位置(吊耳位置) 与吊车臂高、设备重心高度以及设备离地时的自然倾斜角β有关，如图5所示。从图5上可见设备离地后的自然倾角β与设备轴线到吊点之间的距离a，以及由吊点到设备重心之间的垂直距离h有关。
/ Z. S* c V! V; U2 D: [
) n8 g' M7 M5 Atgβ=a/h3 a+ g1 M3 h( l9 ^+ r, B. v* b
4 m1 N. \" v; j/ z7 |5 E
式中：β——设备离地后的自然倾角；
, E C$ D$ O( U/ L9 L5 [7 a( F a——设备直立状态时吊点到设备轴线的水平距离；! t9 D( z7 s7 r+ m* m. L$ v# [) `+ X
h——设备直立状态时，吊点至设备重心的垂直距离。
3 P: Z$ {" q1 k8 [* V, I 设备离地时的自然倾角β过大增加夺吊绳索的拉力，一般经验h/R=2.75～5.67为宜。3 `0 O+ r8 f+ G( G6 F. n+ m# s, i( O
在吊装施工中a≈R(一般a>R)，所以近似方程式tgβ=R/h
( Z ] ~$ R& a- O 由上式可知吊点的位置比较接近设备重心，这就为使用矮吊车臂吊装高设备提供了条件。
* v1 | s" c4 T2 a7 z" Q% o1 C (2)辅助吊点(即夺点)位置 应设在主吊点的相反方向，其高度与设备就位时的吊装角α有关，α角愈小夺点位置愈低，在施工中为了操作方便，减少夺绳的拉力，希望夺点位置设在裙座地脚环附近。经验证明α角在3°～4°较为合适，本例α角取3°(见图6)。 |
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