尖咀钳热锻模复合强化处理

zpc64

尖咀钳热锻模外形尽寸150mm×95mm×110mm原用5CrMnMo钢制造，经常规热处理使用寿命仅0.4~0.5万件。主要失效形成：早期脆断---裂纹源发生在型腔应力集中底角；热疲劳裂纹产生在激冷激热最剧烈的型腔凸台边缘部位。其次为型腔软塌、塑性变形及磨损等早期失效。试验表明，选用4Cr2NiMoV钢新型热作模具电渣钢经改锻后进行复合强化热处理，其使用寿命4~5万件，提高9~10倍，有显著技术经济效益。

    4Cr2NiMo电渣钢的锻造。电渣钢具有纯洁度高，杂质少，化学成分与组织均匀，晶粒细等向性能与锻造性能好等特点。首先将电渣钢锭开坯轧制成ф80~ф100mm圆钢，下料取锻造比≤2~3。锻造不仅获得所需锻坯形状尺寸，更主要的是改善组织性能，尤其细化心部组织，因模具型腔正处于心部，促使材料纵向力学性能与横向性能基本一致。采用轻----重----轻锻造法。坯料低温入炉，二级预热，一级预热550~650℃，保温1.5~2.0h,二级预热温度850~900℃，保温2min/mm，预热保温后逐渐向高温区递进，缓慢升温与至1120~1150℃，保温1.0~1.5min/mm.锻坯加热过程应均匀、充分透烧、勤翻动、勤掉头，严防出现表熟里生、里熟表生、阴阳面、两头黑中间白等夹生加热缺陷。始锻温度1070~1100℃，轻锤慢打，小锻造比，少变形量，镦粗、拔长、锻六万、滚圆为主，避免重击、连击，防因组织过热而锻裂。中间温度1000~1070℃是锻造最佳时机，锻坯塑性好，不易过热，应加大锻造比，加大变形量，可重击、连击，尽量锻透，改善内部组织。接近终锻温度900~1000℃，因温度低，塑性差，锻造变形拉力大，应轻锤慢打，小锻造比，少变形量，防锻裂。经四镦四拔双十字形变向锻造，最后使锻造纤维组织围绕型腔分布，达到优质锻坯技术条件。锻坯缓冷后进行球化退火，锻坯在电炉加热，低温入炉，随炉升温至810~820℃，保温3~4h,保温后随炉冷至≤400℃以下出炉空冷，获得球状珠光体组织，硬度HB160~180，既是最终淬火的理想预处理组织，又有良好冷切削加工性能。

1 复合强化处理工艺性能试验
4 M4 k) z' j  ^8 B4 E( N0 M, E

表1 淬火温度与晶粒度关系*

淬火温度（±5) , v1 d. J; A- ?4 Z, w/ Z/ t	910	930	960	990	1020	1050 ( ]/ J  Z* h) v, _2 x9 f& o	1080
晶粒度（级） 9 M% I. E3 R! V( [- r  d* ?+ Q	11.0～11.5	10.0～10.5 " k9 k- Q2 f7 t' z9 v; ]	8.5～9.0	8.0～8.5	6.0～6.5	4.0～4.5	4.0

*一组三件试样平均值.

表2　　 淬火温度与硬度关系*

淬火温度（±5)	850	900 & y1 @8 X! H4 Z6 S! E( ~" V, @, w# k	950 / W& B8 Z8 `5 F; o" Z2 r! G; b9 w7 l9 ~	1000 * g3 X" L8 M; q( T! U3 X) }	1050	1100
硬度（HRC） 3 r6 u0 u: F1 c+ o% B. n	51～52	53～54	55～56 6 d4 E& I# a: N" l4 t	58～59 0 u- G7 z) T, }4 D	55～56 % ~' A2 ~3 V! B	52～53 ; c. N4 b# `* N# D& U

*一组三件硬度试样平均值

表3 　4Cr4NiMoV电渣钢力学性能*

淬火温度（±10℃)	力　　学　　性　　能
	σ0.2/MPa	σb/MPa	δs(%) $ f, A$ d. l6 r' N: t4 N. {/ _	ak(J/cm2) & g* t( K! F' s) |9 e0 G3 A	HRC 4 X) s5 A- U; A2 D7 A! x: C1 l
350 # e( _  E) K, g3 h8 s	1321～1334	1452～1518	4.5～5.6	31～33	46～49 - W' r* Y( F1 F# m
450 0 Z1 v5 M' l* C  S	1406～1412	1513～1526 9 J' t4 l% N% ]+ R	6.5～7.3 , \4 y$ d' W4 V8 C9 D% ^5 Z+ g	36～41 6 }$ K: ?* @" B4 Y2 ^	44～47
550	1435～1442 4 w9 Y0 W  C% Y0 {7 p	1597～1609	9.0～9.5 9 O& @: ~8 N/ ~6 o# n	44～46	43～45 ) m" N; K  }9 _. V8 E
650 + v( N3 r: Y& T$ l/ V- P  A* z	1209～1215	1318～1327 5 v( s+ T% Y3 b- h	10.5～11.0 ) x" k+ x+ l& u3 G+ ?	75～81 6 O( L5 Z% J5 T7 m$ G	38～41 - p& _$ g; H+ n

*三组性能试样平均值。960℃油淬试样。
2 复合强化热处理工艺

2 Q+ j) h' P! t! S3 新工艺分析
（Ⅰ）马氏体/下贝氏体强韧化处理 上述试验表明，选用950～960℃淬火加热温度能使合金碳化物和合金元素较充分溶入奥氏体中，使奥氏体充分合金化，保持9.0～9.5级较细奥氏体晶粒。淬火加热是在经充分脱氧的50%BaCl2+50%NaCl中性盐浴炉中进行。加热保温后油冷1～2min后转入50%NaNO3+50%KNO3双硝盐浴等温60～90min,获得隐晶马氏体+20%下贝氏体双相组织，下贝氏体有较高强度与韧性配合。
（Ⅱ）多次高温回火 热锻模淬火后在620～640OC×1.0～1.5h×2次高温回火，获得所需基体组织与性能。在高温回火冷却过程中析出弥散细小Cr7C3、MoC、V4C3和VC产生沉淀强化，发生二次硬化作用，有较高强韧性、耐磨性。淬火后及时回火，消除淬火应力，防止应力扩展；较长时间回火，提高抗断裂韧性；多次高温回火，促使淬火残余奥氏体充分转变，稳定组织，稳定尺寸；合理选择回火温度，得到所需组织与性能、高强韧性基体，基体硬度HRC39～41。
（Ⅲ）S-O-C-N-B 五元共渗透 五元共渗可大幅度提高模具表面渗层硬度、耐磨性、红硬性、抗疲劳、抗粘结、抗咬合、抗腐蚀、抗擦伤和抗剥落等性能。共渗温度580～590OC×3～4h,同时起到第三次回火作用。五元共渗在滴注式气体密封井式炉中进生，炉压控制在13.42～14.40PaH2O柱。共渗剂配方：100mlHCONH2+1400mlH2O+500g(NH2)CO+15gH3BO3+108(NH2)CS。共渗温度下，各渗剂主要化学反应式：
4 E* t# _* L7 S6 L5 C) N4HCONH2→4[N]+2[C]+4H2+2CO；
（NH2）CO→CO+2H2+2[N]，
! G7 j+ z! l; Q6 J) D2CO→CO2+[C]；
2H3BO3→B2O3+3H2O，
* E( t0 U& J1 R. c0 o3 qB2O3→3[C]+2[B]+3[O]；
- z) F  Z  L6 \（NH2）CS→2[N]+[S]+[C]+2H2；
; O( s9 z5 Q* O, c1 l1 x4 s7 m5 ?+ EH2O→[O]+H2。

上式化学反应产生的活性[S]、[O]、[C]、[N]、[B]原子被金属表面吸收并向金属内部扩散，形成五元共渗层组织。最表层由FeS、Fe3O4、Fe3BO4组成，厚约1～3μm,质软，起固体润滑剂作用，降低摩擦系数；次表层主要由Fe3N和ε相组成，厚约4～6μm,锒嵌着高硬度弥散C、N化合物，硬度Hv1120～1160,具有高耐磨性；再往内为扩散层，厚约0.45～0.55mm,分布着大量C、N、B合金化合物弥散颗粒和N化合物等弥散强化相和含C、N马氏体硬化层，硬度较高Hv950～1100，耐磨性好，磨损抗力强。化合物层、扩散层与基体结合牢固，抗剥落性强，表硬内刚，赋予尖咀钳热模高寿命。推广应用新型4Cr2NiMoV电渣钢复合强化处理新技术，有显著技术经济效益。