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发表于 2010-5-12 11:55:08
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来自: 中国四川成都
蜗杆传动由蜗杆相对于蜗轮的位置不同分为上置蜗杆和下置蜗杆传动。6 F7 h( Y# S- U9 R% _
: F2 k1 }, w# j, o% {, R' v# l8.2.1 普通圆柱蜗杆传动的基本参数及其选择
( l4 J. _- M; [1.基本参数:3 n9 D0 ~5 y9 S+ @
(1)模数m和压力角α:/ e$ c" n6 h$ `+ Y" u6 L
在中间平面中,为保证蜗杆蜗轮传动的正确啮合,蜗杆的轴向模数ma1和压力角αa1应分别相等于蜗轮的法面模数mt2和压力角αt2,即: D" a D. k8 h; v1 i
ma1=mt2=m αa1=αt2- Z; {% N% @4 j1 j1 b
蜗杆轴向压力角与法向压力角的关系为:
0 K- L& @8 L. ]: @tgαa=tgαn/cosγ b: ]$ t/ i% w( F! k' x; R
式中:γ-导程角。
$ ^4 F# t; j" _( ?) B(2)蜗杆的分度圆直径d1和直径系数q, K9 e8 K; Z7 p- q
为了保证蜗杆与蜗轮的正确啮合,要用与蜗杆尺寸相同的蜗杆滚刀来加工蜗轮。由于相同的模数,可以有许多不同的蜗杆直径,这样就造成要配备很多的蜗轮滚刀,以适应不同的蜗杆直径。显然,这样很不经济。7 u1 ?8 K8 o4 z1 n x2 N) f
为了减少蜗轮滚刀的个数和便于滚刀的标准化,就对每一标准的模数规定了一定数量的蜗杆分度圆直径d1,而把及分度圆直径和模数的比称为蜗杆直径系数q,即:
6 Z& V9 x+ ?2 m( g3 _ q =d1/m+ A' d8 X# _) X- V; g5 d: U
常用的标准模数m和蜗杆分度圆直径d1及直径系数q,见匹配表。 " R% j. | q+ O$ C
5 x& M2 C+ T2 c; J' J% k U
(3)蜗杆头数z1和蜗轮齿数z2
' ^8 I' ] L9 X3 h f蜗杆头数可根据要求的传动比和效率来选择,一般取z1=1-10,推荐 z1=1,2,4,6。3 ^. J ]& w5 b! e+ \3 q- }
选择的原则是:当要求传动比较大,或要求传递大的转矩时,则z1取小值;要求传动自锁时取z1=1;要求具有高的传动效率,或高速传动时,则z1取较大值。4 ] e' J4 b/ \0 c/ `, l. d
蜗轮齿数的多少,影响运转的平稳性,并受到两个限制:最少齿数应避免发生根切与干涉,理论上应使z2min≥17,但z2<26时,啮合区显著减小,影响平稳性,而在z2≥30时,则可始终保持有两对齿以上啮合,因之通常规定z2>28。另一方面z2也不能过多,当z2>80时(对于动力传动),蜗轮直径将增大过多,在结构上相应就须增大蜗杆两支承点间的跨距,影响蜗杆轴的刚度和啮合精度;对一定直径的蜗轮,如z2取得过多,模数m就减小甚多,将影响轮齿的弯曲强度;故对于动力传动,常用的范围为z2≈28-70。对于传递运动的传动,z2可达200、300,甚至可到1000。z1和z2的推荐值见下表* [* M- y1 Z/ U( M% W9 [
i=z2/z1 z1 z2
" @, x3 Y& ~5 z" q≈5 6 29-31
' G2 S2 S$ ?1 z. {: P7-15 4 29-61
7 H P, \& |( g14-30 2 29-61
& v: s' O9 \& f2 d3 ~29-82 1 29-82
7 d# F! l& B4 E0 \' K(4)导程角γ$ h1 F3 W9 y2 v/ K6 D8 v, D
蜗杆的形成原理与螺旋相同,所以蜗杆轴向齿距pa与蜗杆导程pz的关系为pz=z1pa 由下图可知:
P, ^0 y. s7 q. O) P9 rtanγ= pz/πd1=z1 pa/πd1=z1m/d1=z1/q
) f% D: L/ X* k% J: }; o导程角γ的范围为3.5°一33°。导程角的大小与效率有关。导程角大时,效率高,通常γ=15°-30°。并多采用多头蜗杆。但导程角过大,蜗杆车削困难。导程角小时,效率低,但可以自锁,通常γ=3.5°一4.5°& c: |. g. S: b0 K
% T3 H/ V+ _$ x% x/ q(5)传动比I
: M* F O3 \( W! J! u传动比 i=n主动1/n从动2
1 Q) i* {7 v+ K/ p) Q, P蜗杆为主动的减速运动中$ \# C4 e; A: L1 G. k
i=n1/n2=z2/z1 =u: \# H! }. U0 W0 q1 I1 b
式中:n1 -蜗杆转速;n2-蜗轮转速。. V$ N i5 U! d
减速运动的动力蜗杆传动,通常取5≤u≤70,优先采用15≤u≤50;增速传动5≤u≤15。
3 F7 C0 D6 M3 K& A' Y; j普通圆柱蜗杆基本尺寸和参数及其与蜗轮参 数的匹配表。2 G% T8 |' {" ], _8 r# r y
8.2.2 蜗杆传动变位的特点
1 W3 O# `7 }5 i3 P" q蜗杆传动变位
y7 j: g! s) T2 g0 o$ t8 ? i; W e" T4 W: \
$ v/ J& p; s c* o! F1 B
变位蜗杆传动根据使用场合的不同,可在下述两种变位方式中选取一种。
8 ]5 ?# K4 B5 a1 D4 b& p3 X1)变位前后,蜗轮的齿数不变(z2 '=z2),蜗杆传动的中心距改变(a '≠a),如图9-8a、c所示,其中心距的计算式如下:0 u8 e# ^% L2 {9 T
a '=a+x2m=(d1+d2+2x2m)/2
( O# e' C7 ?) y$ q- ]9 q) H9 Z: j2)变位前后,蜗杆传动的中心距不变(a '=a),蜗轮齿数发生变化(z2'≠z2),如图9-8d、e所示,z2' 计算如下:$ c1 Q, v; l# k2 q7 h* l; S
因 a'=a 则 z2' =z2-2x2
4 O" @! _- g2 ^. k6 U7 R* Q+ t蜗杆传动变位:! s% S0 q. }, e' o# E1 Q
$ M$ M6 X. K& q' u6 ^
8.2.3 普通圆柱蜗杆传动的几何尺寸计算
1 P/ ^/ C, L4 P) y: B5 x: t普通圆柱蜗杆传动基本几何尺寸计算关系式: y+ O" G$ p" `! ?. A7 e
名 称 代 号 计 算 关 系 式 说 明3 v, M1 L3 Y5 w& H
中心距 a a=(d1+d2+2x2m)/2 按规定选取
& D0 f4 N& q6 [) p. _4 f* m L蜗杆头数 z1 按规定选取
* N/ o- w/ D p5 x) L蜗轮齿数 z2 按传动比确定* @, \" S' f3 b* a6 ~5 j r
齿形角 a aa=20。或an=20。 按蜗杆类型确定
4 x- ?: w* i' m6 x8 \2 i模数 m m=ma=mn/cosr 按规定选取( D5 R& {9 |1 C' u ?) u% M
传动比 i i=n1/n2 蜗杆为主动,按规定选取
C. X6 i" P$ P' O! A5 ?+ F; D+ j齿数比 u u=Z2/Z1当蜗杆主动时,i=u $ ~ W3 L0 b( q+ N* l! I6 U6 Y
蜗轮变位系数 x2 x2=a/m-(d1+d2)/2m 5 A( I, F4 i" d& R3 F, E8 w9 Y
蜗杆直径系数 q q=d1/m 0 Y U$ A( c4 ]3 U& D; z
蜗杆轴向齿距 pa pa=πm . ^2 x* ]; K ]" w
蜗杆导程 pz pz=πmz1
# y1 Z: h' u- U5 v' i9 U! Z蜗杆分度圆直径 d1 d1=mq 按规定选取
! v0 Q; _7 Q- z6 z# n7 F1 D# f蜗杆齿顶圆直径 da1 da1=d1+2ha1=d1+2ha*m
3 a2 z6 U. e, A6 Y% H4 L- \' c蜗杆齿根圆直径 df1 df1=d1-2hf1=da-2(ha*m+c) , k3 x- o% P9 B+ r( Q: W! T
顶隙 c c=c*m 按规定
3 \1 Y8 ?* R8 H. |渐开线蜗杆齿根圆直径 db1 db1=d1.tgr/tgrb=mz1/tgrb
* v& H6 V9 { m9 @蜗杆齿顶高 ha1 ha1=ha*m=1/2(da1-d1) 按规定+ M5 `7 S! D( V8 s
蜗杆齿根高 hf1 hf1=(ha*+c*)m=1/2(da1-df1)
8 _7 e# S* K* v% r2 K1 u蜗杆齿高 h1 h1=hf1+ha1=1/2(da1+df1) ' E' t% N% I; c+ `5 ?5 x
蜗杆导程角 r tgr=mz1/d1=z1/q ! y# _% B' J! i$ X* j
渐开线蜗杆基圆导程角 rb cosrb=cosr.cosan
; e" R. V r1 D8 O蜗杆齿宽 b1 见表11-4 由设计确定$ h. V7 @" A9 i$ a4 O! P- v5 S1 O
蜗轮分度圆直径 d2 d2=mz2=2a-d1-2x2.m
f n2 n8 [0 s8 _蜗轮喉圆直径 da2 da2=d2+2ha2 ' Z8 E" A8 p* x1 x+ [: U7 N6 m
蜗轮齿根圆直径 df2 df2=d2-2ha2
" P2 p' ^* n1 ?1 F6 R蜗轮齿顶高 ha2 ha2=1/2(da2-d2)=m(ha*+x2)
4 D- J3 @( O: V6 N' L4 W5 c' g蜗轮齿根高 hf2 hf2=1/2(d2-df2)=m(ha*-x2+c*) 2 V) r0 v9 f) q) t' d
蜗轮齿高 h2 h2=ha2+hf2=1/2(da2-df2)
( h( ^: M0 k7 }6 U蜗轮咽喉母圆半径 rg2 rg2=a-1/2(da2) ' C" `# w* A7 }* W+ C& ~$ x* e
蜗轮齿宽 b2 由设计确定
0 w/ G6 I! H% h8 j% C蜗轮齿宽角 θ θ=2arcsin(b2/d1)
' ^! ^8 T) V, O$ E0 v- B/ [/ @$ }蜗杆轴向齿厚 sa sa=1/2(πm)
2 d# n8 ? d' i4 n8 r1 z蜗杆法向齿厚 sn sn=sa.cosr $ }# ~0 d) V* f! h, c6 \: G
蜗轮齿厚 st 按蜗杆节圆处轴向齿槽宽ea'确定 , p G! y! W6 d# c1 c
蜗杆节圆直径 d1' d1'=d1+2x2m=m(q+2x2) & a6 M, L3 f! R2 L) W
蜗杆节圆直径 d2' d2'=d2
8 \; x5 v/ K2 A8 K3 G Q# J8.3.1 蜗杆传动的失效形式、计算准则及常用材料
4 U t* C) f+ d1 J* v& s失效形式:
. s/ j- D% B, w9 M$ Y9 Y点蚀、齿面胶合及过度磨损由 于蜗杆传动类似于螺旋传动啮合效率较低、相对滑动速度较大,点蚀、磨损和胶合最易发生,尤其当润滑不良时出现的可能性更大。又由于材料和结构上的原因,蜗 杆螺旋齿部分的强度总是高于蜗轮轮齿的强度,蜗轮是该传动的薄弱环节。因此,一般只对蜗轮轮齿进行承载能力计算和蜗杆传动的抗胶合能力计算
" i0 b2 L' I4 [% }+ \* N5 _计算准则:
|! V6 M) v: q; C开式传动中主要失效形式是齿面磨损和轮齿折断,要按齿根弯曲疲劳强度进行设计。
3 o2 b0 R+ J5 d- ?0 Y. y9 X' t/ Y 闭式传动中主要失效形式是齿面胶合或点蚀而。要按齿面接触疲劳强度进行设计,而按齿根弯曲疲劳强度进行校核。此外,闭式蜗杆传动,由于散热较为困难,还应作热平衡核算。& m- Y4 E C4 \
常用材料:2 ^- h' F9 t, c$ u( n, ]: V y
蜗杆材料、 蜗轮材料不仅要求具有足够的强度,更重要的是要具有良好的跑合性能、耐磨性能和抗胶合性能。蜗轮传动常采用青铜或铸铁作蜗轮的齿圈,与淬硬并磨制的钢制蜗杆相匹配。
6 R( `" ?5 X6 R' J9 X8.3.2 蜗杆传动的载荷和应力分析
( s& \' x/ I9 e- \. b* x( ~4 P受力分析
7 U, x& z# B! c1 t4 X8 b以右旋蜗杆为主动件,并沿图示的方向旋转时,蜗杆螺旋面上的受力情况。设Fn为集中作用于节点P处的法向载荷,它作用于法向截面Pabc内。Fn可分解为三个互相垂直的分力,即圆周力Ft、径向力Fr和轴向力Fa。 显然,在蜗杆与蜗轮间,载荷Ft1与Fa2、Fr1与Fr2和Fa1与Ft2对大小相等、方向相反的力。) |+ ?* M0 a! x6 u, r( ~
各力的大小可按下式计算:
2 X: x) H) s: u2 oFt1=Fa2=2T1/d18 _, ^- `' }$ [" F- h4 p
Ft2=Fa1=2T1/d2# W! a b, B" t I
Fr1=Fr2=Fa1tanα
$ d' }; S; U' x$ u3 bFn= Fa1/cosαncosγ=Fa2/cosαncosγ=2T2/d2cosαncosγ" ]( M' i/ m O2 B
式中:T1、T2-蜗杆与蜗轮上的转矩 N.mm。5 I* X* }* H1 M! }$ J& t3 j$ `+ a
确定各力的方向:蜗杆为主动件,蜗杆的圆周力方向与蜗杆上啮合点的速度方向相反;蜗杆为从动件,蜗轮的圆周力方向与蜗轮的啮合点的速度方向相同;蜗杆和蜗轮的轴向力方向分别与蜗轮和蜗杆的周向力方向相反;蜗杆和蜗轮的径向力方向分别指向各自的圆心。4 W9 ]6 C" ~2 c, c1 J
计算载荷
7 s' f4 D4 i" {# M$ ^$ B% I( s0 a Fca=KFn K=KAKβKv1 i: \/ u% `. s4 V7 d, c% @% @; j
式中:9 h! n. X. s+ S
K-载荷系数;
$ q- U9 P9 w* e. j9 C% IKA-使用系数;/ V. q; m# t' e/ R4 O" y# Z
Kβ-齿向载荷分布系数0 s% ?5 Q; N' I6 ]# A" e9 p
Kv-动载系数。7 R1 g5 ~# m' l& i8 U
使 用 系 数(KA)" T7 M% }6 _* t) D! ]
动力机 工 作 机; A* C% C0 A( [) |& z2 n' S3 i' [( p
均 匀 中等冲击 严重冲击
9 T, d. @: k: a, z4 C5 e- z4 Y电动机,汽轮机 0.8-1.25 0.9-1.5 1-1.75" N# m; h+ i8 m; N2 v/ @% v5 v2 [
多缸内燃机 0.9-1.50 1-1.75 1.25-2: {. T' ?; v) H. b
单缸内燃机 1-1.75 1.25-2 1.5-2.25
% L$ P' D6 B$ G* D- d注:小值用于每日偶而工作,大值用于长期连续工作。" \* c% ^6 r* u: T# ?
应力分析1 x5 I. _0 u1 f+ u9 r" J
由于蜗杆传动中,蜗轮比蜗杆的强度低。因此,在应力分析中只要了解蜗轮的情况就可以了。普通圆柱蜗杆传动在中间平面相当于齿条和齿轮的传动,故可以仿照圆柱斜齿轮推倒蜗轮的应力计算公式。
$ ^- s# E j# E3 s/ F蜗轮齿面接触应力
8 Z9 j1 }* h4 e2 I4 l蜗轮齿面接触应力仍来源于赫兹公式。; A9 s) ?4 Y) I& h* }1 ~% x
接触应力
* X2 C N8 C+ z' [; J Mpa1 l3 \& \0 M! Z% m, `! u
式中:! E- g' d: O3 R1 I8 h7 ?
K-载荷系数;
" a* O3 c& |: @2 ^# H8 B' G Fn-啮合面的法向载荷,N;4 ?" |! P5 E" R6 O1 S& c
ZE-材料的弹性影响系数, ,对于青铜或铸铁蜗轮与钢蜗杆配对时,取ZE=160( ); |
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