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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？
: h2 q- M/ M4 ]6 {' T! \-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！' P- [8 {* w% s% [7 Q- Q- B
用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，* J" @8 U8 p6 e; Y. H
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。
5 k7 {' v( U# Y, c: B各種鍍鋅方式之優缺點比較% z1 W; _. q5 {2 L; l! _
| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅
! L# A9 B( E- l% T* u& ](hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難8 E# k* ?8 l$ k: @
2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法
& J% j1 k, ~' C9 H" v% c' b$ T(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
# [0 a% B2 B! P2 Z. b2. 厚度可達0.01! y7 u3 |6 z y- l f' T( M
英吋以上 | 1.隅角均一性差0 b2 z9 n* s8 y( t1 v
2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法+ }, M ~! [& a' M6 W
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠
+ @3 R; Q' G% ^7 _2. 外觀良好 | 1.厚度有限
: e/ |0 Q2 A( ?2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好
I& F0 u5 B5 I/ X. q2 w, E5 r2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難( Z9 q9 Z0 k! ~2 v
2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法
$ W1 ] ~* p" ^* [(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差
% [$ ~/ z `. Z% q& w2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
: W7 u" h: [7 c
: _ ^: i7 L/ O
使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度3 p, ]3 p4 A! c* C. S# s1 Z
| 暴露環境 | 腐蝕速率1 j( o# E" K T# a0 o
（g/㎡/年） | 平均
6 K2 B; N) y' |% y（g/㎡/年） | 耐用年數（註）3 r2 F$ w- P B* V% A% [# D
平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
7 Q; M" Y9 X& Z4 C& R
* T( q8 s7 a C ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類* X$ |% ]$ o( T
in(mm) | 1/16以下
5 `3 g4 |6 N# s0 M, C（1.6）以下 | 1/16至1/81 i1 F# _/ T# I- b3 T) m7 \ ` b
（1.6至3.2） | 1/8至3/165 c+ i: n2 N9 R) i
（3.2至4.8） | 3/16至1/4
7 n1 t% ]1 ^ }% [7 _（4.8至6.4） | 1/4以上
/ B4 R" V3 x {9 \) X. J. J6 \! l（6.4）以上 | 結構構件. c( @3 ]7 R; M% E8 l4 W# b7 d
及鋼鈑 v& h8 |4 Z2 N7 O4 ]" P
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒
( s. a. Y/ a# X9 r$ V | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼
0 N7 N$ ^# P" X/ `. A1 ]; v0 r管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼1 N4 e7 z Z1 ?- }
線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
$ v# q9 u s6 \
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級3 D l# Q, L$ c2 v* N0 N
| Mils
( k4 ^9 i, a$ g1 L3 e: Z. L7 Q | Oz/ft2 | μm
# N9 p t/ {! c | g/㎡ | 35 | ) B' M4 l; ~! k, y/ w- w- P2 H$ @
1.4
: w9 S! @/ n2 r* m | 0.8
! P/ ^" r2 Y' ^2 E | 35 | 245 | 45 |
g6 Y m: m' y% P/ p1.8$ k- J. ?4 q. G( h: [
| 1.0$ y2 O9 ]/ a3 F, e, k
| 45 | 320 | 50 |
5 c. Y7 N9 ~8 J4 D4 _* J2.0
( |3 {5 N: p# d8 V" ~ ^- x/ X5 k! }2 t$ k+ U- C
| 1.2
* c) p5 M' W' r9 V p | 50 | 355 | 55 | ; Z9 C1 O) }- Q- I
2.2
; a, w8 i0 i" h, S1 w+ ^8 P2 v | 1.37 g$ q s$ y7 @4 ^9 h
| 55 | 390 | 60 |
' e% A( r9 m: u2.4
2 q5 T4 X8 o7 |$ E0 I( u: ^' f, R8 k | 1.4- T- ?8 Q- n( x+ E
| 60 | 425 | 65 | 1 x% ?: G& S8 C K
2.6- d! m" k' a, _6 |5 S$ s
" z9 y. `, d8 ` | 1.5
0 F3 C8 V/ H0 j$ D | 65 | 460 | 75 | : ]- w, N2 ]! w3 s% y
3.08 S, O6 B& M6 V: }) f+ R! Z, J
| 1.7
: P# J, g# T ?' D/ n | 75 | 530 | 80 | 5 ?. O0 d3 R6 J6 c" p6 O
3.1
# L$ G7 l* X+ h* h9 T& ^ | 1.9 | : ^3 |1 c9 a' Y
80 | 565 | 85 | - t/ V1 g6 L, ~2 |: N+ z9 a& x
3.3
( K6 W3 J2 Z- L7 X2 H2 u) K | 2.07 V- Z4 p# r/ [2 y( j5 ^; Y8 w
| 85 | 600 | 100 |
, A$ J, x( q1 n$ H% ~. x* J3.9% u, {" l1 U' Y7 \8 u
| 2.3 | 100 | 705 |
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