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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？
, U0 N& s+ E/ v-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！
5 ^* p3 b" F: ]" P/ z1 x e用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，$ M7 d4 ^! w6 z2 m6 y
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。
" D9 N/ ?- y. g7 F/ ~' {各種鍍鋅方式之優缺點比較
: g8 `8 n7 C$ j8 e/ \6 W| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅0 d9 W$ i* L# i! Z" `5 a
(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難
; L+ \6 g9 L6 {5 E. q8 h) I+ M2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法* s$ b: [) r& ~1 k9 m$ f# b
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
1 i1 ?+ t) l; K5 `2. 厚度可達0.01
9 N8 f/ [, N0 z X6 m 英吋以上 | 1.隅角均一性差
7 l d( S9 \* w2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法
5 s; q. F7 n! ]9 r(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠
( O# x2 x. C/ }6 N2 K2. 外觀良好 | 1.厚度有限
7 l2 c8 B; d5 V5 a9 H4 j/ g8 p" m2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好4 `2 s, j9 o! J! F
2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難 o5 o+ _% `6 u8 h8 ]7 a
2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法' Z' k3 S4 ]4 {# L/ O* V
(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差/ ~0 r2 @4 s! y! h* w
2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
) @' M: C0 g& T! N' l
9 n, B e k( P* T1 [使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度+ a# i( V1 ~( ] e5 @; K
| 暴露環境 | 腐蝕速率5 I$ o4 }/ P4 ~* L4 g! N N
（g/㎡/年） | 平均9 P+ q6 B) C0 i* Z+ S3 l
（g/㎡/年） | 耐用年數（註）+ a! N2 C9 X" ~& ]8 I8 }% `0 K
平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
7 d; {, h# }9 h: i k' P. B+ O
: k1 W, r- ~/ `& c4 G ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類- ]* L3 r% Y/ x$ O9 i
in(mm) | 1/16以下
2 ?/ C/ N+ u8 X& B! ~（1.6）以下 | 1/16至1/8* K: x% p f7 l L
（1.6至3.2） | 1/8至3/16
) ~- |: }1 {: r" Y（3.2至4.8） | 3/16至1/4
4 u6 m6 ]0 S* o! \& Q( w（4.8至6.4） | 1/4以上: T/ q& g1 w2 R' @9 C/ W% b
（6.4）以上 | 結構構件
6 z8 c m7 g/ y0 u% b7 m% z( P9 C及鋼鈑) H) F% Y, H1 J6 j) R" y
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒
- G* g( ]3 h8 H8 _ l% n | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼
J: f1 p _3 b: {9 @3 ^管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
* X: T* w$ N$ l, o+ ~2 [: |線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
( M I* q& c, P$ B; [, K. y+ k
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級
9 P8 K4 C+ A. _ | Mils6 Q' M4 C; r: r+ x; m. u! ~& z4 j: H2 P
| Oz/ft2 | μm& R! F7 X* A6 S0 j" p" E
| g/㎡ | 35 |
4 l+ a6 r( \1 z1.4
7 {) q0 _! H- t" y3 I# I | 0.8
. G9 y; H- v( y. k4 h9 w. L/ | | 35 | 245 | 45 |
% j1 Q# I; e4 Q1.8& w% I" \# E& p& @
| 1.0
6 v$ _4 o4 w3 r | 45 | 320 | 50 |
* y1 q* Y8 j M- J" r$ a0 x& }. p3 i, b2.0& W% i' n* t" c7 k
) `2 R! ~+ ]3 e8 k9 V
| 1.2. _* L, E5 t1 r# L: r
| 50 | 355 | 55 |
3 m5 ?) I6 a' V; N. g/ u5 r2.28 j( c+ b* E( i! @5 D6 |
| 1.3
7 f) C/ z# Y4 q& I! w1 J- h$ u+ ^! \4 q | 55 | 390 | 60 | 6 f- _" [8 e8 |! b+ \
2.40 Y/ K7 t4 u& A4 d
| 1.4
4 I( v7 }- V }% S | 60 | 425 | 65 | 2 O, Y8 w- l" l6 [! H q& H
2.6
3 x/ S4 s$ A. h% p% H5 L, w9 m% z) V0 W. g% }7 z! M% d: X( o' U* }* C
| 1.5
! @* b4 V' Q( l( P | 65 | 460 | 75 |
& S' d7 d8 P: [+ K3.0
; i8 X; ^# Y5 ^. f/ D8 N | 1.7
" N( o, t7 i. H, c | 75 | 530 | 80 | ( a. ~3 _! T0 {7 v. c
3.1
$ w3 q: q- M# b: D | 1.9 |
5 u9 Q, |; j$ y# ?) u) V80 | 565 | 85 | % Z( r# q l* F4 G
3.3
! b: k: Q+ U0 C0 V% K' ~ | 2.0+ v$ _1 H- X D) g3 m" c% ~* T/ R
| 85 | 600 | 100 | , m. H- h D2 @- p
3.94 O3 h5 e# P" ]5 o( n" }
| 2.3 | 100 | 705 |
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