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CA6140拨叉设计工艺过程
! J# H5 ]0 A" p f" ?- X8 @; v! |$ Q7 h
制定工艺路线：
9 N# k* @- T( \( d0 A1.选择工具 《切削手册》
' I4 m. B$ {& {5 H$ T6 V! J+ B １>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具/ l% J) t5 D) M+ [4 E
根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm
* G8 E$ P( w' d" |- r+ Q' k$ H由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
: K( H; B6 {) Z6 m2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°$ C: w( ]! N% ~- {7 J* O% E
Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2
( q1 e3 `. r+ @& S7 m s2选择切削用量
: p& |( w8 s. w2 C3 u) {19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)
& w, s% Z/ }9 ]# {% Hap=h=6mm' B: I8 @3 r6 m8 x, F- K# y+ ]+ X
20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW8 v5 y+ [5 f/ n+ s* x
查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.186 d9 n4 e4 i0 m5 O
21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
* k3 B- h$ ~4 ~6 y( p+ J根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.56 X) d+ R/ _2 f8 O& O( c, K
由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)! t8 X" o2 Z% B9 X$ \" ?
22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min8 h3 P2 ]7 i0 l
各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.891 t Q! v' f& w9 @0 S/ Q
Ksv=ksn=ksvf=0.80 j9 ?. G) ], M" k
故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min5 U% F* w' e0 p
n=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min
3 G; A# [+ `, i% t6 SVf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min g E+ U0 n, F& n5 s7 s
根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择
* B, v( v- l( }" E* U1 v) g& p+ On =300r/min Vfc=375mm/min/ w5 q0 D. Y8 h2 P k% w8 @
因此 实际切削速度和每齿进给量为
: v& o5 }: t6 O- x" }' y9 q! JVC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min$ W2 B" o4 f" v* _" V% n
Fzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z S8 h' y) n8 T, p
23> 根据机床功率:* {% T! r) ?6 j3 V0 G
根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min1 ^" b6 d/ `; V2 _) e! z) h9 |
近似Pcc=3.8KW
) S" y1 I% h/ v$ J根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW
7 i" _7 D: b7 X% `故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即
9 o! z/ _! m7 }3 Iap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z/ G) ] \9 w# w# C
24> 计算基本工时tm = L / vf
" v, Z9 |: M C1 K( Y式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则
% b4 \- U4 A6 r0 b6 N故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min
9 B% Z" H7 [8 l) j0 ~6 A3 W工序7 钻锥孔φ8及M6底孔6 _/ o8 }- S: d: N0 m
一.钻锥孔φ8- i) f/ Z& t* U3 F9 G: {1 ]+ g
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm. Q% ` O1 g' u$ n
钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°# x) y+ A3 @( y( F/ |: A
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
3 `5 Z e" ^0 f' @" N$ \, ^6 \3 [2.选择切削用量
( q0 K% E- t; O$ |1>按加工要求决定进给量7 H* h3 U& e1 O
根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS2009 B5 f' O6 F$ K% n- Y
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r s8 B7 w2 A. Y+ I7 E
由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
+ y- _, R$ B' c' }8 \+ {f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
: W# Z6 x7 Y" m7 _6 C2>决定钻头磨纯标准及寿命
5 D6 M5 y+ i2 L* p! R) L由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min2 Z$ [& P0 n; ~: }6 s* y
3>决定切削速度7 a6 O2 ^& c r
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
1 ?+ {& X! \( S& @/ g, rn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
5 c8 T4 D8 S6 d' \0 G# J$ ~3 _! u由钻床说明手册选取 n=400 r/min
, s+ t0 [6 Z! V. g! Z& b7 r: d3.计算工时$ }( q4 K. E" J# H7 f
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
& ]$ @, k/ A# K& Z0 c c0 S! ?. |* \- r3 [& r2 t
二.钻M6底孔7 u6 q5 V2 E& S3 y2 i7 l
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm9 z/ \* g, ?+ m2 c$ r f# X9 u/ t
钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
' z6 H( M: {6 ^* {3 p( Z' C- ~; ^ 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
9 ]9 q! ~) s! J j$ j' q- x: q2.选择切削用量
- L! o' B+ `/ H- @1>按加工要求决定进给量7 {, S, L; b1 ^7 e# u& y8 n; }
根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200" \. s7 \- w) d
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
, t5 ~5 L* L" ]; w$ x由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则1 Q# V9 a! ~( J3 k- x0 c+ n
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r! ?/ d" B* O9 a, x& }7 X
2>决定钻头磨纯标准及寿命+ t2 M* _) a9 M$ q% H
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
1 S& y$ t) |2 B0 Z8 N3>决定切削速度2 I- i+ H' X; M8 n$ r L
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
8 K/ ~, B) C2 n+ y# Y1 xn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
, s/ E6 w4 W7 f, q& ]由钻床说明手册选取 n=400 r/min! o4 u$ `; ~% u9 f8 ^
3.计算工时
0 f7 i6 i( j, j5 n" W6 htm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min* ]; X5 |) n0 G# v, m
' T+ r' p6 Q0 `) B2 `9 B工序8 攻螺纹M62 u& g# C4 i+ z) w2 R* C4 {
V=0.1m/s=6 m/min1 @4 W8 J2 s, q( F1 t
则ns =238 r/min
, Y+ c& E* N3 R: r/ i0 h) K按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min
. m3 S8 x! y, s( s5 Z基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔
, A. ?5 w/ l/ g7 h6 x5 u! s( ptm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min
9 m& @0 t& Y7 Y. h. n: z+ s工序9 办精绞 精绞两孔φ20
. E' d) ^; l; z1.选择绞刀
- ]6 @- x2 F7 U6 n$ w) M- A, p查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm0 V( A5 B( V7 \; i
2.选择进给量f
/ Y. L$ i0 u: _8 P' z1>绞刀磨纯标准及寿命, f7 O0 e: p/ {
由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min8 }; M7 B. c+ X8 z" J1 U; v/ j
2>切削速度V进给量f! ]9 ^9 E: l* b0 P3 i' H, `
查《切削手册》表2.25% |( P0 e8 p1 J2 u6 R4 A) \
铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm
' Y, | D3 r$ T3 U0 `& j3 x(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)" ?1 q! W; o% I/ A4 R6 d
f=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)0 ]" v4 I; s2 t
根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r$ V: D* P& u, s6 j
n=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min
: P6 i& z( c2 R J查表4.2-12 取nc=250 r/min
: h5 o9 x+ m( r/ T- |% x3.计算工时
+ r# Z6 M; T3 r/ O% l9 X3 U& x+ @tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min! d# Z2 j9 a+ d. X1 Y4 [
% p+ R! m* K9 ~7 i+ {/ n工序10 切断0 U) P: F( u, Q* W5 A* m3 e
1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)/ e: r- M5 p9 P/ [6 o) T% N6 }
d=400 mm L=4 mm z=20 @6 r$ `8 `: O$ `5 l
2.刀具寿命
6 N0 l. ]& _" M6 X5 c8 g查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min
* a# i& x1 e R g3.切削用量0 k ^3 ^6 P! _. y7 B
ap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z' M q8 g Q3 A) r
查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv
, @& f0 T2 I" uCv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.15 V, P/ y6 \% A
Vc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min; ^5 } V# m1 i9 W$ j. k
n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min
9 `/ C2 a! Y# Z4 n& c( ]6 Q根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表
1 n' R" X. W7 F3 w) ?* J机床主轴转速为nc=400 r/min
$ V E% h" C s" n/ s计算基本工时$ B. a5 k2 P9 a. s; @
tm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min
: `" q0 [2 _) r5 V/ D% h& q& N
选择量具
: d4 f6 A' |7 j* ]本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.
f& i+ P9 z' j一. 选择孔的量具
# F' h/ \2 s5 |' h& E9 w3 n4 q% l精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm7 c0 w; ~6 C+ I9 H1 H
查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT10
, P; x6 O7 k1 nφ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表
: G V( ~4 t/ n; \二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具
8 g5 a2 O4 I2 T# x( L8 P加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm4 F8 W6 s. I5 j4 ?
根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85),
0 c' |' I6 |% \3 z& P6 p由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺
/ A$ G, ]4 g: q: [8 N% V: U& X4 D0 v1 T# k$ P6 v
0 [/ `" b2 N; N( i
: z0 L$ v. T, a! U Z) w0 f: \4 ~/ X7 e
7 m8 z" z0 h7 b% U
2 F6 p' Q* @( }! U; L1 N1 t* i/ b: R
) }$ @- q" m0 C0 s, s# W
, G& v* V& S z# Z& ~+ \8 U) n3 o5 Q+ a7 x' V% l/ o
* `4 l; D# _" b# ]
+ z2 m3 b c; `" F: C/ y J; P& I: s) F# @, Y
' `- ~6 W. N; c0 x
; a% g+ l+ }- e5 S" r) ?- S+ S: M4 t
+ }" b. t/ A! @3 I ^: @4 d
) W0 q7 g. j; h0 @$ M; a E" ?9 W
& B7 x5 t* r$ \! U7 y; U( \8 C$ M6 F9 \4 \2 o- y" z4 ?% E0 Y
' _- s5 v. v$ t% h
. C+ e- P2 A0 z; i8 K8 e
4 D9 f% ?, a' S8 R( i/ @5 A# R9 |0 ?$ Y/ k8 `1 x( b E
/ m: }1 m6 E. Z, v; Q6 z% h! V8 C
. F/ i( A) A5 n' E) I' E+ J
# f1 @3 n7 m! P! L X3 _$ Z
4 n! I7 n4 Q+ U% s P: i& T/ F刘文海
3 D* O) }) G' r( I& R% { m4 P) V8 E4 y# @. I
专用夹具设计5 Z s M7 ^2 Q4 M
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）．( Q; R& p% \! ~! M( u6 o0 ]
夹具设计7 V. C) J4 A x* a) E6 ]
（１）定位基准的选择9 \4 W9 N) Y. J7 _* B
由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．: M& C4 C% H$ q* S2 R# L
（２）切削力及加紧力的计算/ {; L& w, P( A9 u: T' l& |7 ~
刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r9 C. z `+ L X6 t9 C
扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３
- d7 i s- ]! Y6 `* U式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６
+ c9 L3 f% Q, p/ U FＭc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M G# N Q( |% R& }$ F; ]
选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧
% ^# z# O5 o3 v& R) h为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf4 n5 i4 E. O, d1 b0 w; R4 R( X
其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
; y/ l" O6 |" D, E9 O =2(723-503)\3(722-502)
% d1 d% L; V8 H5 z# ? =0.031m! r# R; v/ o+ v2 n1 [, D
F=1.3*40\0.1*0.031=16774N1 W* Y. r/ I$ y' O" t. F* A- T3 K
由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4; P# W0 n& {( d: L, ^
d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.5
+ V0 H' [5 I, x$ ^7 e( \ =12.4mm; }0 }2 S0 }% z6 X' [
查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16! ~6 S9 D* h9 j. d
(3) 定位误差分析
; l3 |& f6 b: {! R8 q零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差
: Q5 n, q) V; x3 c定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.062# S& @1 v/ }1 `1 E1 B! t/ r4 C
因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为- R. B9 @( s" c/ k* [7 V! }- X
jw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
) `& T# [; V l误差在允许误差范围内1 m4 J1 n3 ]& u2 @+ x
# ]( O1 T9 y# M1 ~" L3 K
& o; h' v3 w/ p: F: N$ q- Z p
H( j- \/ c4 m# C
8 A( e8 l; F! n
% ?7 s4 i1 Y( _5 N2 q' T/ T8 |( D& l( n; b& T
7 \- }% ~, t; i5 m
* B3 Z% i8 l: ^$ H3 L
& K4 q' N6 [6 o) T9 o4 G4 |
+ R _- F$ L: P0 L
# J. x8 O9 p3 Y" f+ l. s& m" i, A/ s
, r6 A) g. g9 F6 I
B" i% p! X* U. g% f; H- @6 J( g3 i# M
崔治国
0 G1 f1 w& [3 N# T" O; P2 [+ a2 j9 a& q8 W6 A2 E
专用夹具设计6 T: v1 Z1 F' M: p$ q5 O
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.9 m& v4 ?$ @% H+ q a/ ~8 B/ N
一 问题提出: o0 g# z$ b$ B: l( y/ V
该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.
& W0 l: a( j/ J2 W$ U1 {( U8 j二夹具设计/定位基准选择, O) b/ m0 E0 i9 C
由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.$ \+ I. ]2 t, h, F1 y' S/ _2 M
2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则5 w( y% w o1 o$ \6 T+ F
F=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)
4 `, p3 _; d: G" [式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3
N0 }- j @; kap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm, h) c9 F0 n4 g/ ~9 i/ z5 T0 ^) ?
F=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N
- H. l: g- [/ I水平分力: FH=1.1F=1324.35 N
9 i! l! R2 Y8 s0 J+ h垂直分力: FV=0.3F=361.19 N
! N- ?- T7 k0 J, ?在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k4
6 E9 N: p: E' `式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.1
6 y* N& [" M& mk3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1$ ~: l3 L4 c7 x8 L$ G
则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N
- m' d* R: E( h y& E$ L* @* A为克服水平切削力实际加紧力N应为
" g- v4 A# u7 Z) cN(f1+f2)= KFH! L# n- N$ b. w( ?3 s
N= KFH/(f1+f2)
, ?7 X# ?+ N; N. j其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则
. B4 q/ E( ]7 A% h8 J; cN=2645 / 0.5 =5290 (N)" V; V" v2 a, e, f- ]- r2 k8 V" ^
因为分为两个工具夹的加紧力分别为:! S( }) m' ~2 j1 ~, v" S& p( V/ m
所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N
& v5 `* K5 r3 x, r$ h3>定位误差的分析
; v6 v) P' m7 k7 C# x7 k9 V零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题.
9 c9 S/ x9 F3 t1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.* v3 ^ B0 U9 `3 F% P& k8 p( Q$ `1 z1 O
" w6 v+ F5 \+ l. I# e6 `; D
+ U7 h0 X! d+ a9 X: Q/ r$ }
. C; {, k- I6 F5 u/ w: k6 b+ o# ^3 P* E& }# V
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贾宁3 Q" J+ W$ d5 K5 C
专用夹具的设计
1 V1 k$ a$ U- ?) h S为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）.3 {" L" }8 M" `- ?
夹具设计
& [+ } x* V. k（１）定位基准的选择
! r% }0 @: p6 U3 Y9 U- ^) w$ x, G; [由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．
: g; {& \% N1 {0 R! r9 e) X; H! M（２）切削力及加紧力的计算
& f. B5 I6 J4 Q) H: ?刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.
# W E: R1 U& t8 ~1 x则：F=(见《切削手册》表3.28)
4 W+ z3 n: s$ h9 N2 ~6 u4 T式中：CF=650，XF=1$ r- J8 `1 B! C! @
水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）: g" m, y4 i& U i+ v" `
垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）9 @1 h4 P) g8 I# l# }
在计算切削力时，必须考虑安全系数，
% U0 _. t# b/ I安全系数K=K1K2K3K4. ~9 x- k1 x# l) q
式中： K1--基本安全系数，1.5；
5 i$ z0 P# B# V$ R K2—加工性质系数，1.1；8 e/ Z/ _; M% |# M. u0 @# H
K3—刀具钝化系数，1.1；, f! K7 ?6 z' [2 B" V; c3 N& R
K4—断续切削系数，1.1。0 H. X" S9 l7 p. j% [2 J; p
则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）
, [# E$ s# J4 H8 h" P' x9 ]! k克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）6 R# j; {9 c& \4 w' {: m. N3 y; I. {
因螺旋加紧的扩力比
# d* F1 |8 V( O4 F考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛
" s2 b, d) N4 F9 `: PN`=245Ip=245*80=19600（N）>N
. k" w. b# j' b5 t. b ]故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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