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W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥表面处理及应用" A! g2 g9 H4 j; q) y
赵立新1，郑立允1，吴炳胜1，李海梅2（河北工程学院1. 机电工程学院；2. 资源学院，河北邯郸 056038）
! x3 E% k' p. G! Y' X8 \摘要：对W4Mo3Cr4VSiN 低合金高速钢丝锥经1160℃真空加压气淬以及560℃ × 1h 回火3 次后，分别进行蒸汽( ^6 X! \/ _9 W
处理和离子镀TiN 表面处理，研究了其显微组织和性能，并进行了寿命试验。结果表明，蒸汽处理使丝锥表面获
1 J2 y2 H0 E* E9 l% R& `3 X& E" I得厚度为（3 ～ 4）μm 的蓝色Fe3O4
8 y; B- K9 {1 b y1 ?6 @1 a! B薄膜，且表层的显微硬度为766HV，比心部略低（833HV），但具有良好的润滑
% h& x! H( B" F# `- U& Q% C9 W% N性和减摩性，蒸汽处理丝锥的使用寿命比未表面处理的提高了1. 15 倍。丝锥表面离子镀后，获得约2. 5μm 厚的8 B' h* o% F1 k' c# g
金黄色TiN 涂层，与基体结合牢固，均匀致密，离子镀TiN 丝锥的使用寿命比未表面处理的提高了1. 66 倍。0 m) G$ ]' a- _) v* N
关键词：低合金高速钢；蒸汽处理；离子镀& S/ _' L3 n' K: `5 o
中图分类号：TG13 文献标识码：A 文章编号：0254-6051（2005）08-0057-032 A4 _3 V8 S7 l2 [" F
Surface Treatment and Application of W4Mo3Cr4VSiN Steel Taps/ F( l2 D; ]& a* _' w: o' x) q
ZHAO Li-xin1，ZHENG Li-yun1，WU Bing-sheng1，LI Hai-mei21 a8 H4 ?7 t% b" I3 w! `' Y6 D
（1. College of Mechanical and Electronic Engineering；9 J5 R, O5 R" G- ^
2. College of Resources，Hebei Institute of Engineering，Handan Hebei 056038，China）& L7 ]+ ~: _0 K1 ^2 P
Abstract：The W4Mo3Cr4VSiN low alloy high speed steel taps were steam treated and ion plated separately after quenching! w& ~$ V' f9 o5 X# J
at 1160℃ and tempering at 560℃ × 1h for 3 times. Its microstructure，properties and service life were also investigated.% w Q5 d- |5 M
The results show that the blue Fe3O4 layer of 3 ～ 4μm thick on the surface of screw taps by steam treating was obtained，
. i% j: F8 Y9 V8 t/ g1 d! Q" i. Band its hardness is 766HV which is lower than that of the inner（833HV）. By ion plating，an about 2. 5 μm3 A6 ~: v$ A8 K2 \ Q
thick，golden yellow TiN layer on the surface of taps was obtained. After steam treating and ion plating，the service life of% K3 V1 ?, \& P5 w. l! E0 e
the tap is 1. 15 times and 1. 66 times longer respectively than that without surface treatment.
* f S" Z# R2 H6 V8 y J3 J0 rKey words：low alloy high speed steel；steam treating；ion plating
9 [& J8 z6 `5 j8 g( ?' ~ A2 K% m1 Y作者简介：赵立新（1969. 11—），男，河北邯郸人，副教授，主要
0 ?% ?; S/ E5 h4 _7 N从事金属材料及其应用研究。联系电话：0310-7429801，
# M& j! g4 ?2 C% a13522078646 Email：[email=zhaolx1120@126]zhaolx1120@126[/email]. com
0 ]) X8 `/ M1 T6 S( P收稿日期：2005-02-055 P) Z( D) o4 u( ^
W4Mo3Cr4VSiN（F205）钢中的W、Mo、V 元素总3 Y$ F- a3 m* d' @, Y/ v1 Q* E
量为一般高速钢的3 / 5，而其性能却可以达到甚至超" p: T- D: ^- S
过M2 钢的水平［1］。因此，W4Mo3Cr4VSiN 钢是一种
4 P* D: Q$ Q: n! p性价比很高的钢种，日益受到人们的重视，特别是在刃+ m; w. H, G' y5 D6 k* v& ~. ]
具方面的应用不断扩大［2，3］。为了消除丝锥表面的残" @/ T7 [$ X M: @9 i
余应力，提高表面硬度或减少表面摩擦系数，提高丝锥' }: q( q6 `& y
表面的疲劳强度以及产品的使用寿命，作者在对* f5 [+ ^6 G$ m& o* @1 r- X- ~& U' b
W4Mo3Cr4VSiN 钢中马氏体二次硬化的研究基础上，
( }/ c/ F9 J1 I# w$ k深入研究其基本特性和使用效果，选取了蒸汽处理和% A. Y# o0 j4 x9 O7 |( N4 @
离子镀两种表面处理工艺方法对其进行表面处理，研
0 ?$ @* s% U. c% e, R: `究其组织性能，并进行了寿命试验。
7 z5 x, @! t0 v. r1 试验材料及方法& P, r/ @4 D) K6 P& L. C
1. 1 试验材料1 O" X( \$ I f- K8 N; x/ Y
试验用钢为热轧状态下低合金高速钢
4 b* B& _" \% d. m7 ~& Z$ MW4Mo3Cr4VSiN，尺寸为Ф9. 8mm × 65mm，原始组织为# z9 O* M9 p* n3 m$ L1 v
在细球状索氏体基体上均匀分布着碳化物颗粒，碳化! R6 r4 t4 v$ a$ B$ x# u
物沿轧制方向呈一定的带状分布趋势，但并不严重，0 a' `8 [" G/ W/ i
度。经恰当时间的深冷处理，抗拉强度、硬度及伸长率
2 x' A9 T" m% B' L9 ^# H; s! ]能同时提高，对Al-Si 合金最佳处理时间为72h。同时，
2 [3 y0 |2 e, s7 x% ?深冷处理还改善了合金的显微组织，处理后合金组织中+ a1 P1 t6 O. o. H c
的颗粒状硅及其它粒状化合物明显增多且均匀分布。
' ]: k1 X2 u& l2 ~/ v（2）铝合金经深冷处理改善性能的机理主要是：2 z) z! q I8 L
深冷处理后合金中出现大量的位错缠绕及处理过程中
. i8 H$ g h, B- G2 q( ^4 K弥散析出Si 颗粒等强化相。' i7 h& J$ D) ~4 y8 g
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《金属热处理》2005 年第30 卷第8 期57
1 Z; b# F' [5 T& M2 H: i; n符合丝锥对原材料的要求，如图1 所示。W4Mo3Cr4VSiN
" X$ ~, h2 @" [% `2 a. w钢的硬度为（207 ～ 229）HB，其化学成分要求标准& s7 B4 Q# M/ ^- E# G' A
值（ 质量分数，%，下同）为0. 88 ～ 0. 96C、3. 80 ～
$ J% j5 H# E1 t2 p! o; y9 f4. 4Cr、3. 4 ～ 4. 2W、2. 4 ～ 3. 0Mo、1. 3 ～ 1. 6V、0. 70 ～
; c2 f7 d0 n7 M/ K1. 0Si。实测值为0. 897C、3. 99 Cr、3. 60 W、2. 77 Mo、, E; [% ]' h# W8 q, @# e
1. 52 V、0. 721 Si。
! N) p. U5 u, Z U2 E5 I图1 原始材料金相组织 × 400# Y8 P% a" A, ]( F1 O
（a） 横向组织 （b）纵向组织4 g" o) ~0 D! m' `3 w/ V
Fig. 1 Optical microstructure of original material × 400
8 ~+ R: V) \: ]$ m* Y+ ~6 W1. 2 试验设备及方法
9 b# }* C4 j) i& y0 p6 n/ R采用VKVQgr40 / 40 / 60 型高压气淬炉进行淬火试: l0 a6 a" [9 f/ F* l( Q
验，额定功率80kW，炉温均匀性± 5℃，冷却气体纯N2
# p2 l' C8 d9 [5 ~+ {5 g（99. 95%）；在SX-4-10M 型热处理炉中进行回火；在
- I/ T8 p8 r3 {6 `0 U0 k& `HT / 4A 型蒸汽处理炉中进行蒸汽处理，其工艺流程为
% s5 u+ {; D0 @. D# `7 B金属清洗液清洗（60℃ ～ 70℃）%冷水清洗%50% 工8 x# z) ^& N q7 z
业盐酸清洗%冷水清洗%蒸馏水清洗%蒸汽处理炉内/ e% M. \2 |2 S
蒸汽处理（560℃ × 2h，0. 6MPa）%出炉冷却%检验；在 c' E$ p( r0 P
TJ / 8K 型离子镀专用设备上进行离子镀，其工艺流程
. s# B6 w4 p% g( {. K' r% q为镀前清洗处理%真空室抽真空至10 - 2 ～ 10 - 3 Pa%+ a/ o7 ?5 U0 J) t4 Y; ~
离子轰击净化%离子轰击加热%离子沉积（约450℃，
$ a, O6 h7 Z& G6 Y30min）%冷却。离子镀选用99. 9%（质量分数，下同）
1 A3 Q8 V( P( P% z, _的纯钛靶，反应气体为99. 9% 的氮气，引弧及轰击气. ~- R; X" h$ j
体采用99. 9%的氩气。# }( p& k, a2 ?" e, ^, N
本试验产品为M8 机用丝锥，其结构尺寸如图2+ Q" L3 E# W$ V/ b8 n* C% \
所示。先采用1160℃真空加压气淬并560℃ × 1h 回
7 I. Q5 F. R! M" @ `. [: N7 _9 `火3 次，真空加压气淬处理一批丝锥，任意抽取6 支进0 g; _% G, V( s2 F) E
行寿命试验；再对真空加压气淬回火的丝锥分别进行; H+ p. N, _' q# _4 G% l; _) t
蒸汽处理和离子镀处理，各任意抽取6 支进行寿命试/ K8 J7 f4 s: d$ Q2 k8 I
验。寿命试验条件为在S4012A 型台式攻丝机上加工" q6 X0 p, `% N5 b$ |* B
汽车联轴器花键万向叉，其材料为08Al 钢，转速为0 v% A1 t3 D$ R: l+ ~- C
207 转/ min，切削深度为10mm，用油冷却并润滑。 x) G3 w/ k& [. e; |+ p& a
表面处理后的试样在OLYMPUS 显微镜上进行显
_$ j# j* p% q7 j. Z微组织观察分析，用HXS-1000AK 显微硬度计进行硬
& @6 g8 a/ [; z; U1 }度测试。9 C# o( W c2 }
图2 M8 丝锥的结构及尺寸" q; Q0 \; G7 `
Fig. 2 Structure and dimensions of the M8 tap4 \# t! W) I" E) U& X3 L
2 试验结果与分析
8 x/ u7 Y5 F* V3 U2 T E) Q q+ R/ o5 w2. 1 蒸汽处理
0 k% c7 N) j; D g在一定温度条件下，水蒸汽与铁接触，分解出初生
; }. i. P. s6 G ]态氧原子，氧原子与铁反应生成氧化物。铁质材料在
1 |* b. ^+ t5 \$ x; b: y ]( i% d水蒸汽中加热至400℃ ～ 700℃时，发生如图3 所示的
% ~; z; S/ O# b- h3 D7 h化学反应，生成氧化物。当处理温度高于570℃时，从1 |. _7 s; y9 j* K/ y
图3 中可明显看到FeO 和Fe3O4
7 k0 b. ?9 b6 p% {共同生成区。在
0 a, m2 N0 l* t+ x570℃以上形成的FeO，当温度降低到570℃以下时，将; b! A1 ^. E: G4 w
发生共析分解（Fe3O4
: S4 X+ Q8 K7 K和Fe），此铁易被腐蚀，生成赤
9 R5 p# z* J9 }( l- n, q褐色铁锈Fe2O30 o/ q; _4 [/ j9 p5 H. @
。所以处理温度一般不得超过570℃。
1 h. m7 H5 O! {% A" M而在300℃ 以下，氧化反应速度很慢。加热温度在7 I1 I! n- A/ j4 ~. T4 }4 v. O
560℃时生成的氧化膜厚度较适中，而且氧化质量增加: D; W5 Y1 X8 {8 c2 q1 \/ b+ J s
率最高，因此，选择560℃作为处理温度。' M) r" Y( z6 K+ o% R
图3 不同温度下Fe 与H2O 反应的状态图: u6 C+ I% W9 M$ ]
Fig. 3 Equilibrium diagram of reaction between Fe and( F5 p2 y, t& m$ M2 Q% y0 x1 z
H2O at different temperatures
5 ?+ o- G1 A# a确定保温时间的原则是应在零件充分加热的情况/ L5 T( \2 k* {" C& k1 G
下，有足够的时间让零件表面进行氧化。不同蒸汽处
. V% o1 h! G7 i0 i理时间对丝锥表面硬度的影响如表1 所示。由表1 可% A2 v% m' S* N! s$ t3 I4 Y: N
知，在相同的处理温度下，随蒸汽处理时间的延长，表" x5 r% E3 Q D& [9 L
层硬度提高，但超过2h 后硬度的增加随时间变化的比: N2 y+ s5 o( l+ o* g
较缓慢，因此，本试验保温时间选取2h。提高水蒸汽; t/ m+ P& ]4 z
的压力，有利于氧化反应的进行。本试验蒸汽发生炉5 l& R3 l& [+ z
压力控制在0. 6MPa 比较适宜，压力再高，促进作用已" O* P& u0 k! c. d
不明显。* O+ f( R- O% N4 x) a4 l
58 《金属热处理》2005 年第30 卷第8 期
5 _1 n& g! _; O6 ~ C+ m+ D4 m( }表1 经不同时间蒸汽处理后丝锥的硬度0 ?4 R) T: [7 _( Y
Table 1 Hardness of the taps after steam
& W2 [; c1 C3 @( Vtreating with different time
- U2 z9 T+ R z蒸汽处理时间/ h 0. 5 1 1. 5 2 2. 5 3
' e( _8 N' Z% K9 i# j1 f v丝锥处理后的硬度（HV） 574 683 741 766 778 784
& s) d& G7 s8 J' @; e将淬火、回火后的丝锥装炉，升温到300℃，保温，
+ \" a( T9 |$ q& K; y使零件充分预热，心部达100℃以上，大流量通入水蒸9 H, l( ^( a& }# R z4 b: I
汽，吹洗容器赶走空气，升温到560℃，蒸汽压力
3 _ \8 |$ @( C. u( Y2 s: ?: Y. I0. 6MPa，保温2h，断电降温，400℃以下断气出炉。按* Y& P# p% n' n) C; _9 N
此工艺处理的零件表面为蓝色Fe3O44 [9 v9 E9 V" t5 u3 N
薄膜，颜色均匀，
" G! j# q) T3 p F6 ~$ X无明显花斑及锈迹，膜的厚度为3 ～ 4μm，具有丰富的
7 ]2 `' \2 Q* ~, q微孔，吸油防锈，在刃具的切削过程中起到润滑作用，+ @* o! }" S* X- U
其金相组织如图4a 所示。如出炉后立即将零件浸油，
. T; i" a! L3 D4 S/ k, { Z则呈深蓝色，为最佳状态。
& a: A8 e9 O- g) j蒸汽处理后，丝锥表层的显微硬度约766HV，比
* @4 n. I$ Z& |* r心部略低（833HV），但多孔性的Fe3O4
5 u/ U+ R0 J9 O( Y0 `膜能贮存一些4 o3 a5 D) _2 j( O4 q$ \
润滑剂，减少了丝锥的磨损；致密的Fe3O4
3 U6 r7 _1 ]2 B7 T" m; O" d的存在还能/ ^, t7 ~3 K7 o$ _# j
阻止热工件与丝锥基体直接接触，使丝锥表面不易产( g; i% i1 D5 k" i- {
生氧化腐蚀沟槽，从而减少诱发热疲劳裂纹的因素，可# R+ [) M) A$ i: I7 ~: f9 J; q
提高丝锥的使用寿命。% ] E. |2 v" |, B6 F5 [
2. 2 离子镀处理
% x0 A9 w, e( b离子镀后丝锥表面获得约2. 5μm 的金黄色TiN; S z ?0 E; B1 e1 M [
涂层，其金相组织如图4b 所示，表层即为TiN 涂层，与
/ k" L; G/ W1 R图4 试样经蒸汽处理（a）和离子镀（b）
. e2 b& [* P& `, K( f; _0 o后的表层金相组织 × 400
; U, B4 i, X& g9 S/ T8 pFig. 4 Surface optical microstructure of the samples
! \3 ~' ?0 G% S6 S0 B I! pafter steam treating（a）and ion plating（b） × 400
3 F. I( E7 J9 b( k: q! D基体结合牢固，均匀致密，显微硬度高达1021HV。0 U" l8 V5 ?0 V! k
TiN 涂层丝锥的摩擦系数小，且具有自润滑性，可降低
! {& a" X. i5 e1 c/ c摩擦阻力，TiN 涂层的化学稳定性比未涂层的高得多，
( O) I0 M/ S, D8 L摩擦过程中涂层不易分解，减弱了扩散磨损，提高了抗- w6 V" s5 f/ J) g: n' \# W
氧化磨损，大大提高了丝锥表面抗粘着性。
1 j& j u& R F, M5 r9 ]W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥离子镀TiN 后，其抗热疲劳性、
, p+ s' E1 G$ n, d' V+ h2 Z抗氧化性显著提高，故经TiN 涂层处理提高了丝锥的: u; e# N0 ~- A
整体寿命。) n) F! B( _: b/ ~) g% I
2. 3 寿命试验& e+ r$ V" q2 w8 f- }4 c
现场寿命考核结果如表2 所示。从表2 中可以看
5 U/ v a4 R% B8 p6 P& _出，W4Mo3Cr4VSiN 钢淬火回火后经蒸汽热处理后平
( H* Y8 b& Q {$ J6 ^' a$ l均寿命为1335 件/ 根，离子镀处理后平均寿命为1653
; s7 f0 g* z( ^8 K! e" N6 l- m件/ 根，比未表面处理的丝锥平均寿命（621 件/ 根）分2 p/ g( s; h+ i+ ^ l
别提高了1. 15 倍和1. 66 倍。尽管离子镀处理后丝锥: @6 ?7 S3 f1 }0 d; a6 E0 }
的寿命高于蒸汽处理后的丝锥，但是蒸汽处理工艺简5 t' F; [: ~, @) s2 a
单，加工成本低，因此技术经济效益好，所以从价格性( E9 a5 w6 N" a1 W/ V2 Z
能角度看，W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥选择蒸汽处理为宜。
6 ?( Z; W0 a& ?& x: ?表2 丝锥寿命考核结果（单位：件/ 根）& ]: X7 U# p) R. \" G2 k4 n0 y
Table 2 The examined results of the service life of screw tap
2 o, I2 W! v: Z8 A丝锥
+ j) f6 w" I8 ~% O( g" {2 P) T$ {编号
2 E' H4 Z- B% F+ E1160℃淬火+ 560℃
' m0 R7 L9 U0 o& ^, D8 n× 1h- Y* i; @: ^4 \% _0 h* C- [4 u
回火3 次, y9 T0 N* U1 U4 L4 a
1160℃淬火+ 560℃
6 X# i m% q9 p+ ] S× 1h 回火3 次% @4 D0 B1 I5 ?( C8 f
+ 蒸汽处理
( n9 b4 R& Y0 O1160℃淬火+ 560℃
5 S& e' @. }" x4 {: Q) j× 1h 回火3 次
7 k5 Q3 h$ K; a! |+ 离子镀处理
8 J6 j2 Z/ R- M7 [. _1 479（折断） 1270（扣紧） 1325（折断）
* Z% f& c q# ?" A5 X& g, C' i2 537（折断） 1108（折断） 1968（磨损）. b- _/ b# @! c
3 410（折断） 1023（折断） 1370（折断）7 [5 @2 b7 v- @; l0 _+ R' k2 e
4 826（磨损） 1751（磨损） 1426（扣紧）
) P5 q% q) e+ E7 ~& s$ U5 673（啃扣） 1350（掉齿） 1897（磨损）- O# N2 U' J4 R* L `, ~ E
6 804（磨损） 1505（磨损） 1933（磨损）; Q6 O. q0 Y& T& N2 U
平均寿命621 1335 1653" ]1 q" Z: j% l) m/ i
3 结论
6 @$ R$ Z. X4 l6 k5 O（1）蒸汽处理的W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥表面为美
2 y4 t# i$ _( C. n5 x观的蓝色，颜色均匀，无明显花斑及锈迹，表层Fe3O4
3 Z, s" r" C5 C2 Q6 G) K/ V& _与
" k5 s8 ~( G9 G% y8 s1 B* t+ E丝锥基体结合致密、均匀；离子镀后W4Mo3Cr4VSiN) E; Y; G8 d- ^: l g- S' E( U/ [
钢表面获得2. 5μm 的金黄色TiN 涂层，TiN 与基体结
; z3 s4 `( E* T) v' F合牢固，均匀致密，显微硬度高达1021HV。2 R* T! h4 r- @: r8 Y
（2）W4Mo3Cr4VSiN 钢制丝锥淬火回火后经蒸0 S; D$ O! _8 ?0 }6 Z* q" N* a! |
汽热处理和离子镀处理后平均寿命比未处理的丝锥分
2 y" \6 |8 j- G: z+ L别提高了1. 15 倍和1. 66 倍，从价格性能角度看，. g9 \" k5 Z' S& }0 ?% _. J
W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥选择蒸汽处理为宜。
3 s( M% q* k8 _3 W: A/ t: l7 L参考文献：( Q# y* C$ p; p# W9 p3 @, I
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发表于 2007-12-22 08:29:40