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发表于 2009-3-9 18:53:13
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来自： 中国云南昆明
回复 1# kivent 的帖子
按照流体力学环形缝隙流的理论，缸体和柱塞最小能量损耗的间隙应该是：3 A/ O# G& @! a0 T2 Y; U1 I* @
δ=2乘以(2μvL/p)的0.5次方,其中' R2 L$ f7 ]$ O. V9 J1 a
μ为液体的动力黏度,单位:公斤·秒/平方厘米;( Y8 ^( u1 F* ]- j2 M0 w) @8 y
v为柱塞对缸孔的滑动速度,厘米/秒,取平均速度v=1.03wR,w---角速度,rad/s,R----柱塞轴线在缸体中的分布圆半径,cm" K# n' n+ F3 o" j2 p
L为柱塞在缸体中的含接长度,取斜盘在中立位置的长度=L1-Rtgβ,L1为柱塞球头中心至端面的总长,cm.β为斜盘倾角;2 G+ h" ~/ ?! [* B4 k8 f/ ^, |& r
p为压力,单位:公斤/厘米的平方.1 m7 Y- O1 j% x" `5 @4 l
再考虑运行时温度一般为40～65℃,而制造时所用温度为标准温度20℃,由于柱塞和缸体的线膨胀系数不等,如包容件的线膨胀系数大于柱塞的线膨胀系数,则运转时间隙会增大,由于线膨胀系数不等引起的间隙变化值为:
5 D7 c# _% k3 [& @/ F7 @5 `1 ^" IΔ1=(α1-α2)×ΔT×d7 z+ W& B% I/ B4 ?
α1------包容件的线膨胀系数,青铜为17.6×10负6次方,单位1/℃& t- I% R! Q' _, K4 X0 _
α2-----被包容件的线膨胀系数;烙钢为11.2×10负6次方,单位1/℃
* y! @; k# w1 I1 @- o* q4 t) b. u! sΔT-----运转温度与制造温度之差,ΔT=(50-20)℃;
/ K2 |/ \' ]# V/ G; Jd----柱塞直径,cm.& R+ L+ ^9 \! _& B( Q
按照青铜对烙钢,增大的间隙为Δ1=1.92×10的负4次方×d.
4 O8 X5 G- ^- T. S另外,从零件磨损角度,零件在运行后会配磨而间隙增大,因此制造间隙应小些,减小的量通常取为摩擦副光洁度之和的两倍,如缸孔1.6μm,柱塞0.8μm,则减小间隙值:Δ2=2×(1.6+0.8)=4.2微米.$ R& U( H9 q/ q {
因此最佳间隙为: δ-Δ1-Δ2
~( R/ N$ U8 p. N% Y5 ]& K$ c在我的计算结果中,对φ14的柱塞,压力为2400psi(16.9Mpa),转速为3600r/min的泵,间隙计算值为0.04mm,但在此间隙下.单柱塞和缸孔泄露的泄露计算值就达到6L/min,因此我建议对以上公式的结果根据你们产品的实际情况做调整,如果泄露量在要求以内,则直接运用计算结果最佳.对我所述的泵我们的方案是:柱塞和孔配对研磨,保证间隙在0.015～0.025mm,这样泄露量可以控制在0.35～1.7L/min以内5 s4 d: _$ b+ R V* b8 {
* F' _+ G7 n2 ^& o& u- S& t
[ 本帖最后由 jethuang2000 于 2009-3-9 18:58 编辑 ] |
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发表于 2007-3-3 14:48:32
