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发表于 2006-10-30 22:25:36
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来自: 中国山西长治
吊装机具的选择
( t6 e$ g2 l1 E3 |4 N* K; d& Y (1)用吊车吊装 主要计算吊装重量、就位时的吊装高度,现场条件能满足最大吊重时的最小回转半径。即计算:P=(Q1+Q2+Q3)×K% P5 v+ M3 E6 k* E# A, W
H=h1+h2+h3+h4" R3 p! s- ~' I9 _3 y4 @
式中:P——计算重量; W, K1 e9 X; K% U c
Q1——本体重量;
6 n+ V: G6 J4 A Q2——平台、梯子及保温层重量;
/ G1 {7 l# R- V- }- Z0 d Q3——吊具重量;
; C8 I5 H8 C5 y% q( R2 ]4 U K——不均匀系数,取K=1.2(安全系数K包括动力系数、超载系数、台吊不均匀系数);
6 [4 w% w- l r9 }" K! M H——吊臂顶点最小高度;2 {; `, ]2 f' J! l
h1——吊耳到塔底的距离;8 [. P+ y- c# A7 T
h2——基础高;
6 R5 Z4 F, |) V2 w h3——捆绑绳长(包括平衡梁的高度);2 k0 C1 T, E" D6 p8 A! Y i; [4 O$ [
h4——吊钩到吊臂顶点最小距离。8 G" d9 t8 e5 q7 s: q
以溶剂回收塔为例
& u. F6 @9 |& W P=500kN×1.2=600kN
/ U& }: R/ L2 IH=19+1+1+3=24(m); V B$ u: z$ g6 E) O+ j1 I9 w) N" a# ]
主吊车工作参数:80t履带吊回转半径6.5m、臂长25m、额载375kN;50t履带吊回转半径6.5m、臂长25m、额载230kN。
h. H( S! Q( c 吊车高度2m,吊车仰角74.7°。
7 j9 L, z: l H8 }: S+ L* E4 o9 ^两吊车最大吊载能力 P′=375+230=605kN
0 I( t+ C0 Y* D6 L& P; F吊车吊装高度 H′=25×sin74.7°+2=25.8(m)+ C; A4 E& e9 c# a( c3 E) {# x7 Z
P′>P、H′>H吊车参数满足要求,吊装安全。7 j* K& K- g6 j
抬尾吊车:4 |/ Y! j+ K& z- X7 K, H
P1×19000=P×16000' m! P1 h$ I6 [, w; T! g9 p* p
P1=60000×16000÷19000
/ ~" i9 l5 l5 y7 D6 r# [* i=50530kg=505.3kN
! }7 U3 a* d [* h5 ]2 T" D! m4 k0 ` P2=60000-50530=9470kg. B% w2 O; d: _5 w
=94.7kN& |2 _1 x+ @2 } F
抬尾吊车选用20t汽车吊。塔刚起吊时,抬尾的载荷最大,随着塔体的竖立,塔尾的载荷逐渐减小,那样溜尾吊车的回转半径就可以随之增大,溜尾距离也就加大了。6 H# Z3 i) q2 N- Z& H" u
(2)平衡梁的受力及选择: J* C* T5 Y6 B; I! ^
Q1为50t吊车受力;Q2为80t吊车受力;Q为吊车荷载500kN " I5 Z9 b9 S7 [+ T$ s
+ `7 f2 e" A: Z2 `
主吊耳设计成双板轴式吊耳,在塔身90°方向上,距塔底19m高,两耳相距600mm。; s9 l: I. |, d% C& ] u( s! w$ M
Q1=190kN Q2=310kN
, k! y( q% p2 a6 E6 [ 不均匀系数验算:( y& E5 G& ]/ I
80t吊车 375÷310=1.21>1.23 Q+ i2 p& g; }5 t0 p% d
50t吊车 230÷190=1.21>1.2
3 D0 V1 C' {& {9 c( K) o 平衡梁形式:是用钢板焊制的矩形截面梁。& ]- u9 U- g* T
(3)挠度计算(以溶剂回收塔为例) 塔组对后呈水平状态放置在预组装场地,由2台吊车抬吊主吊点,由抬尾吊车吊副吊点,刚起吊时塔身由于自重所形成的挠度最大,所以吊点的位置选择很重要,要进行挠度验算,如图4所示。这里假定塔壁厚度主吊点处14mm,塔体为均质:4 a" B+ t" X0 O+ P
此塔下段壁厚从下至上逐渐减薄,BC段为悬臂梁,顶端挠度最大,对于AB段,因为两吊点距离较近,实际塔壁又厚,挠度计算略去。为了计算方便,这里假定壁厚按主吊点处的δ=14mm,整个塔体按均布载荷即q=500kN/40m=12.5kN/m。. t1 m8 Y+ r0 K3 n( A5 E8 Z6 ~% R5 C
计算结果:fc=0.023m,fc<[f]6 x8 K1 s. U$ j( S( r
[f]为许用挠度(钢结构设计手册)[f]=L/500=21m/500=0.042m。% v2 q+ m1 F; B8 X; o' C: F% M
* `( M5 w5 W0 x+ T9 Q
4.3 单面偏吊受力分析及夺力计算
- p. A" E+ G4 F( J9 h (1)主吊位置(吊耳位置) 与吊车臂高、设备重心高度以及设备离地时的自然倾斜角β有关,如图5所示。从图5上可见设备离地后的自然倾角β与设备轴线到吊点之间的距离a,以及由吊点到设备重心之间的垂直距离h有关。% |5 H6 d/ m. n
- w) ]1 w7 x# a: w) @$ c
tgβ=a/h
% ]6 U4 [) H& \( R& l$ x* n. b( U j7 M. w6 E. B/ g
式中:β——设备离地后的自然倾角;. Z1 D* }. {$ }
a——设备直立状态时吊点到设备轴线的水平距离;
3 l( Z8 o3 |' _, Z: A h——设备直立状态时,吊点至设备重心的垂直距离。
0 a* F+ ]2 f c) }- ~: M 设备离地时的自然倾角β过大增加夺吊绳索的拉力,一般经验h/R=2.75~5.67为宜。
0 L/ H/ |* c7 ]1 q9 g. \2 B 在吊装施工中a≈R(一般a>R),所以近似方程式tgβ=R/h
# H# ]# a. }, q) D 由上式可知吊点的位置比较接近设备重心,这就为使用矮吊车臂吊装高设备提供了条件。' {1 J4 X& |4 t4 U1 R
(2)辅助吊点(即夺点)位置 应设在主吊点的相反方向,其高度与设备就位时的吊装角α有关,α角愈小夺点位置愈低,在施工中为了操作方便,减少夺绳的拉力,希望夺点位置设在裙座地脚环附近。经验证明α角在3°~4°较为合适,本例α角取3°(见图6)。 |
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