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发表于 2006-10-30 22:25:36
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来自: 中国山西长治
吊装机具的选择
: b3 F+ P8 X$ ^' C (1)用吊车吊装 主要计算吊装重量、就位时的吊装高度,现场条件能满足最大吊重时的最小回转半径。即计算:P=(Q1+Q2+Q3)×K% F. l w; K3 X" z
H=h1+h2+h3+h4
. p5 X& b/ E& u& _: D4 M式中:P——计算重量;
: T0 t1 x& K( S6 i+ c Q1——本体重量;
8 ]+ r; i2 k( e- A G! i9 r Q2——平台、梯子及保温层重量;
$ r" D# f0 |0 {3 k7 W Q3——吊具重量;1 S z; Z4 t* @2 B0 Z4 l; u
K——不均匀系数,取K=1.2(安全系数K包括动力系数、超载系数、台吊不均匀系数);
4 [2 `) J* c9 y7 _4 Y H——吊臂顶点最小高度; M: A% w6 \# t$ M. N* T
h1——吊耳到塔底的距离;+ g8 r$ q, R* l P
h2——基础高;
* s" I3 B- E# E# @ h3——捆绑绳长(包括平衡梁的高度);. t% ]8 y. b/ d7 X
h4——吊钩到吊臂顶点最小距离。- X8 S1 q* x; ?/ c1 b
以溶剂回收塔为例; e6 |8 q7 q. _* N
P=500kN×1.2=600kN
& B) m; a+ t% ~* p8 {8 J# u7 A0 SH=19+1+1+3=24(m)0 b: ^; B( N7 e$ Z! S- G
主吊车工作参数:80t履带吊回转半径6.5m、臂长25m、额载375kN;50t履带吊回转半径6.5m、臂长25m、额载230kN。
D P3 c [& x- f 吊车高度2m,吊车仰角74.7°。* b# O% |$ J! @2 G$ h
两吊车最大吊载能力 P′=375+230=605kN' I8 F" e+ _8 W X8 v
吊车吊装高度 H′=25×sin74.7°+2=25.8(m)9 y0 @7 d$ D5 n* V0 l0 v. F
P′>P、H′>H吊车参数满足要求,吊装安全。
7 P, Y2 F) ~2 m. V( y [1 h: j9 i抬尾吊车:
0 {9 o+ V8 t) P& ]* F! B9 [' | P1×19000=P×16000
, H5 K5 S. g! y) P- \ P1=60000×16000÷19000( ]5 C$ T9 T7 [; o" O9 Y c
=50530kg=505.3kN
) O! [' I& ]5 V P2=60000-50530=9470kg% M; g! k. p7 H4 a* L: ~; k, @0 R
=94.7kN# m7 I4 Y1 w" ?) ?7 G6 v
抬尾吊车选用20t汽车吊。塔刚起吊时,抬尾的载荷最大,随着塔体的竖立,塔尾的载荷逐渐减小,那样溜尾吊车的回转半径就可以随之增大,溜尾距离也就加大了。9 e& J# j% z- {, U/ G
(2)平衡梁的受力及选择* Z! M& B2 G2 [5 i" Y" t: |3 u. c4 s3 k
Q1为50t吊车受力;Q2为80t吊车受力;Q为吊车荷载500kN
3 c9 p) T0 s, n j- g. o
1 j4 h) Z) g% x6 d# L+ t 主吊耳设计成双板轴式吊耳,在塔身90°方向上,距塔底19m高,两耳相距600mm。. ]" \# j9 H: b# h' l
Q1=190kN Q2=310kN$ @' p- C2 n5 M% Q9 ]0 B
不均匀系数验算:
* W: A3 y, C: L' _; ~ 80t吊车 375÷310=1.21>1.25 ^% L5 V. A6 L* d4 Q" u7 Z
50t吊车 230÷190=1.21>1.27 s. d, U$ c# S
平衡梁形式:是用钢板焊制的矩形截面梁。. F D9 k. G# N3 |0 x& G, D" C) p
(3)挠度计算(以溶剂回收塔为例) 塔组对后呈水平状态放置在预组装场地,由2台吊车抬吊主吊点,由抬尾吊车吊副吊点,刚起吊时塔身由于自重所形成的挠度最大,所以吊点的位置选择很重要,要进行挠度验算,如图4所示。这里假定塔壁厚度主吊点处14mm,塔体为均质:
% S4 C9 a. a% C4 N; d; g 此塔下段壁厚从下至上逐渐减薄,BC段为悬臂梁,顶端挠度最大,对于AB段,因为两吊点距离较近,实际塔壁又厚,挠度计算略去。为了计算方便,这里假定壁厚按主吊点处的δ=14mm,整个塔体按均布载荷即q=500kN/40m=12.5kN/m。
4 C4 q1 ~; f9 {. W# A5 q! Z; E 计算结果:fc=0.023m,fc<[f]/ h- X- S. h) K3 u) o
[f]为许用挠度(钢结构设计手册)[f]=L/500=21m/500=0.042m。
* \$ V! m. ~9 b) @# |6 D# l! L6 T8 o7 g3 A: ^& }
4.3 单面偏吊受力分析及夺力计算3 [- f; k$ o* O- W8 E# i( ?- w
(1)主吊位置(吊耳位置) 与吊车臂高、设备重心高度以及设备离地时的自然倾斜角β有关,如图5所示。从图5上可见设备离地后的自然倾角β与设备轴线到吊点之间的距离a,以及由吊点到设备重心之间的垂直距离h有关。0 e" b2 N) }/ X. m* i
/ j4 r7 h( u) q( H- _3 D, ~
tgβ=a/h7 x( v6 X1 m" D
% z/ p6 C1 T. D J7 }9 ^! u式中:β——设备离地后的自然倾角;
- U: A, v; } M1 \; O2 q a——设备直立状态时吊点到设备轴线的水平距离;
0 d* p0 o8 d+ g) h- ` h——设备直立状态时,吊点至设备重心的垂直距离。; F6 e3 @* V! q+ Q" R4 F
设备离地时的自然倾角β过大增加夺吊绳索的拉力,一般经验h/R=2.75~5.67为宜。& i# r$ r; w0 e/ W# z$ }# u
在吊装施工中a≈R(一般a>R),所以近似方程式tgβ=R/h7 u! `; B; w3 z y' c; H7 a
由上式可知吊点的位置比较接近设备重心,这就为使用矮吊车臂吊装高设备提供了条件。, G3 Z: O- f8 L- d+ {9 @
(2)辅助吊点(即夺点)位置 应设在主吊点的相反方向,其高度与设备就位时的吊装角α有关,α角愈小夺点位置愈低,在施工中为了操作方便,减少夺绳的拉力,希望夺点位置设在裙座地脚环附近。经验证明α角在3°~4°较为合适,本例α角取3°(见图6)。 |
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