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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自: LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的?$ v/ J& C" Z$ [& S& N! x
-->锌层厚度多少,是由防腐蚀的要求来决定!: E0 k) L* E/ X/ W! y# D( x
用鋅層來保護鋼鐵,除了熱浸鍍鋅法外,尚有其它數種方法,其優劣比 較如表,8 d8 O, L5 r5 W8 o" R
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者,為熱浸鍍 鋅法。8 t8 O/ |2 j, g- u# P7 \
各種鍍鋅方式之優缺點比較
5 d" }3 h; K9 P; [1 h/ V比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅
* z; o z, u, Z% |1 d) T) P8 r(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難
3 }2 E' P8 m( y. t# [. f1 O2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法' I: V" n8 h5 K( S% k/ V
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
$ ^! l- Q4 V% L2. 厚度可達0.010 d) X- i, }) C
英吋以上 | 1.隅角均一性差
9 T. X+ C- B1 x y8 B, q. H2.經濟性差 | 純鋅層 | 電 鍍 法
# ]- Q1 X( z. h* f. _8 D' r(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠8 H1 j* q7 T% v( @! {4 v, N/ d
2. 外觀良好 | 1.厚度有限
6 D: `* s& b& S( t8 w2.堅實性差 | 純鋅層 | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好/ V1 Z! T; x/ m5 o! j
2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難- H$ N) a7 C2 q2 f5 U( d
2.外觀暗灰色厚度有限 | 純合金層 | | 塗 鋅 法
) \$ ]# Z j! A. t- ^7 p7 l(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差' F5 f$ Y3 y( K1 J
2.隅角均一性差 | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
7 O+ p" q7 f6 P3 x& Q
3 @& |4 S- B% n使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度( `9 _. `! Q9 G+ J
暴露環境 | 腐蝕速率
: P& N% _% G: m! ^- n o" j Y(g/㎡/年) | 平均9 h: v& n- _, q! s- F: s/ q' N9 F
(g/㎡/年) | 耐用年數(註)7 n8 H' C- @. ]5 n) u
平均 | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | 註:以附著量600g/㎡來估計。 | 7 s* n. }" t3 L4 e
9 s3 e5 t6 G* X8 K1 I
ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類 V" Q6 P0 j9 k( m" b
in(mm) | 1/16以下
, S+ y g* k+ G/ j3 z$ T1 d(1.6)以下 | 1/16至1/8; @! f d! \4 V2 _( w7 o0 z
(1.6至3.2) | 1/8至3/16
; w& j9 t1 x6 F0 y) X, D(3.2至4.8) | 3/16至1/4
4 O) O& u$ N+ R+ T. D# Y- L5 u(4.8至6.4) | 1/4以上- I6 i2 J$ \5 i: X+ `$ W: c2 Y4 d
(6.4)以上 | 結構構件
$ c, |5 g# [/ D5 {9 N及鋼鈑: f/ |9 c4 P3 d9 e/ Q4 Q
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒* ]" Z. U- t( x: n& j
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼
; N$ C' ^/ v+ C& u管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼. m0 D9 A3 @! n; N; ^
線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
) i# q# [+ E1 {: N" z | ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級, x2 M# n0 P! [/ I% e
| Mils5 j) u {5 s5 O6 F, [
| Oz/ft2 | μm* y! y! \+ K" h! A* A! \4 ]
| g/㎡ | 35 | 8 k( b2 w, d! \4 q; y, j
1.4: E6 |7 D1 n7 { n) ?. a
| 0.8
: x9 R9 ?/ e" _ y | 35 | 245 | 45 |
2 B6 v) W5 E0 \: P$ [6 l! `1.84 f( W6 C4 N8 c( x5 V/ B6 F# w7 F
| 1.0( v2 x9 \0 C5 o
| 45 | 320 | 50 | 8 n& q5 m7 a/ g
2.0
4 C( x. y& y8 J$ t; A) G5 L4 v0 O. |. V2 [/ |9 j. Q9 K. `
| 1.27 ]0 M& H7 x) G* f* x
| 50 | 355 | 55 | - W( t* C8 S ~
2.2
) B- k0 ~: S, I4 d2 G i ^ | 1.3
6 B* l: u9 g: r Z+ J. b0 w | 55 | 390 | 60 | # F, e+ {& J5 E/ C# I$ f2 c
2.4
! v8 ~2 Q+ ?$ r R* U | 1.4
1 K2 e$ j+ C9 A4 S | 60 | 425 | 65 | N' R* J# n) D4 j2 g
2.64 V. V' v3 r9 e) w1 ?
+ q9 ], {7 a/ H ?0 j! S
| 1.5- {+ w/ @% _4 o, `" x/ B
| 65 | 460 | 75 |
8 z `0 }8 S# l4 V$ e! n3.0
9 ~( ^+ V6 G. W8 ` | 1.7/ c( d0 j1 a. f7 a, d- v _
| 75 | 530 | 80 | . N6 U8 r# m5 h I
3.10 S8 H- Z% M& i' P
| 1.9 |
* S" i8 t4 P9 V80 | 565 | 85 | ; Z( p/ E2 { b% D g" _: G: l
3.3. E; j0 |3 Z5 `& h) _
| 2.0) P" H' j7 |5 I* @1 y* H
| 85 | 600 | 100 |
?2 C {. S) m3.9
- j/ V+ D* ~, v6 p X | 2.3 | 100 | 705 |
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