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CA6140拨叉设计工艺过程5 O2 U" {- l" \/ C4 l P- p
4 u. E- p, F$ Z" ^9 H! y- D6 p
制定工艺路线：
" U" J+ Q( n: W) B5 e1.选择工具 《切削手册》
( s9 t% b1 t* b+ b- O& k １>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具& Z4 c6 p, ^! H: A4 w, S
根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm. f; l$ Y% c; Y" a0 [' Q* @! m
由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
2 `% _) l) T7 |: a- J2 G+ q! M+ {2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°) e+ D! |# ~8 ]. t. F! A& t( o
Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2+ B3 n7 W6 B2 ^ }" E
2选择切削用量2 l A( V( {* L* w% M$ X: s
19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)
" H. T- _! k9 W1 }ap=h=6mm* N S/ t \, X3 o! w
20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW% j# W4 \5 J. k5 g J4 L
查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.18" }# W) O: C: ~) H" G4 _1 ^" }
21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
) }+ Q7 h+ N/ j0 x& D# K2 n4 n根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.5
$ n3 k8 \0 X, e5 S由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)3 w! a3 I: [: h9 p2 r7 t
22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min( |( t" A3 n4 W) D0 G
各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.890 S9 R2 k8 @' [9 }) Z- p
Ksv=ksn=ksvf=0.82 e$ E; j! q+ \5 m" N4 s
故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min/ g+ d" }; k# b& q1 J4 @; ^: l S
n=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min
2 ^6 C$ D! l; qVf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min4 N) }$ j p, `% g* ?
根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择7 ~$ O2 ~3 l) E/ e1 r7 q+ a" p# W* ]
n =300r/min Vfc=375mm/min
0 Q$ H! z6 c: H, V, {/ a因此 实际切削速度和每齿进给量为& [1 i8 _1 ]2 z- C
VC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min
& S; p" K3 T- R) qFzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z+ l; b0 u7 E# {
23> 根据机床功率:
2 X ]; R9 L/ s: `; c% J. K根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min
: E7 q x* W, K* G5 Y( a" ?4 h$ S近似Pcc=3.8KW
5 @" `3 E5 \7 p# U: p& u7 C根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW, Q8 x8 [' @; g' J4 P4 }
故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即
1 N0 c# I; w3 {: U1 j1 d6 Map=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z
% D2 p/ B4 a. ]24> 计算基本工时tm = L / vf5 ]9 {& b) n( i! U% O1 Y: q0 X: ~0 ?
式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则% ]9 c; ^8 O6 O. F' p. G0 p5 b
故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min
- l) ^6 b: l4 y9 I工序7 钻锥孔φ8及M6底孔3 o( X: X7 A8 T2 s1 M
一.钻锥孔φ89 A& v! Y, |1 Y7 `6 ]5 }* b
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm1 n! F- P: {1 @3 @. M
钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
) G+ s" D2 r7 \+ d2 e s 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
; @7 e( W/ y* \' ?/ n5 Z6 o0 A+ f. [2.选择切削用量
6 h5 |4 M9 T, P: w! `1>按加工要求决定进给量3 Z5 a; r' \2 R' g7 V8 N
根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200
2 h- Z. u- ~7 E n( o$ b6 A9 F5 ^d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
; ]$ y" Q, I$ t$ j由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则, _5 t; c: J. z* I4 Y
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
: x4 C) r: \% T2>决定钻头磨纯标准及寿命# n# g) I4 N* ^- I) q& O$ q) A) I' `
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min: [4 ]& m0 q" X% n7 @9 Z+ c* {
3>决定切削速度
# d$ _4 I3 ~9 H6 A6 ~5 C9 E由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min/ _( R/ f+ s$ |, o" Y2 G
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min, i Q9 U6 W* x- b
由钻床说明手册选取 n=400 r/min' h) z: s# l0 e, ?) o# p
3.计算工时" B2 o1 L, i: }" ]4 m- x
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
. n, }: m/ s$ i+ `1 a( c8 I6 A
- l# ?' l) b! y* a# o: S8 P二.钻M6底孔3 [0 D8 s6 j8 m8 n
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm- X% e0 z/ M3 _; r
钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
, ]) U4 ?" }# \) R 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
% z7 ^0 z& l1 m3 B k2.选择切削用量
1 |/ c" o- S8 P6 Q1>按加工要求决定进给量
. K& q4 F: L5 d5 @1 q0 A根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200# D+ @1 \0 r3 Q0 k
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
9 Q0 \0 _1 X, Z2 r1 G2 Q由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则) L+ v3 ]' ]0 O3 a* H
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
' D" t; U9 ?: h1 Y8 Y2>决定钻头磨纯标准及寿命. G- E$ i9 Y% d2 w! v! `
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
% a8 N. Q( a, T" w0 a3>决定切削速度* D0 y; }1 S [
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
" H. q* }& n9 Pn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min) J G4 t6 F' N/ J3 c8 h8 D
由钻床说明手册选取 n=400 r/min: @; a1 b. W/ ?, }+ b6 X
3.计算工时
% t4 O% g4 q: L. h& Atm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min
! D O- N; U& ~) f* u' m
. i: v. j g/ L7 U工序8 攻螺纹M6
9 w/ ~4 \$ ]; [3 L& m1 CV=0.1m/s=6 m/min
2 `$ G6 c* ~6 T! i4 ~则ns =238 r/min
8 u6 r4 m4 p6 g" \& t8 n9 ?3 d按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min3 S7 K9 m- |$ U
基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔
9 A3 w, @# V4 q. h% V2 M% Itm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min
* F" h4 O+ b! x' ]; \工序9 办精绞 精绞两孔φ20
5 O: m+ n0 ^9 L) W2 [5 P# S1.选择绞刀3 u' r- ~ B- F
查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm
" r0 Q, S5 b/ m* W) s2.选择进给量f
* r' E+ f7 U. |5 n) i1>绞刀磨纯标准及寿命
# `6 u" [2 F7 H由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min8 Q# y: w* E& c: o: J; z0 U" |# A
2>切削速度V进给量f
a0 r, A8 z- I5 ?- b, W L- ~查《切削手册》表2.25 O4 }, K& _7 K
铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm/ F* r2 y* W( y, t$ M# c
(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)4 }* d) {- ]3 @6 E2 o5 k
f=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)
; K. ~( y$ I" L! a0 U根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r& `$ P8 g- Y* T
n=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min+ @8 x) ~$ x( z1 a, u
查表4.2-12 取nc=250 r/min
/ L8 [2 @. P; c3 C% l j- y& t5 g3.计算工时 |( q* c+ g. T2 s, @$ O1 m
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min2 D1 ?4 S8 F: T9 M- P$ F: r
- y) Y9 x5 t+ B( E2 G& D工序10 切断+ f7 J) J+ Y8 J5 d, ]' r7 @
1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)
& f/ s7 t/ F; K$ |- dd=400 mm L=4 mm z=20. a& P5 S; c# B; r
2.刀具寿命. c0 w3 l3 \, q i( ?8 R+ ^
查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min
: B% ]. h3 ~5 q {4 y* m( E3.切削用量; b$ u g! B9 b! v
ap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z
& Z/ o% S8 ~% Z& _( w( f! \9 ]6 u. Q查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv9 ?4 a$ S' V6 w9 e, V; o7 O3 ^
Cv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.15 M4 \8 ~6 x% u2 e9 A
Vc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min
6 j4 j* J6 d1 W- r$ F2 wn=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min9 B+ \6 W6 Q$ q; k: c( d2 ^
根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表
3 q5 Q0 `1 n+ S$ U. }3 f) u机床主轴转速为nc=400 r/min
l1 ^7 _, q! e* @( C计算基本工时
! W& |# B b+ T- X* u" f6 Ftm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min* c$ @' C2 ]( s1 X. p
6 Z+ }2 o( Y' z A5 b4 P- z% G
选择量具! J0 Y: I" }" l' S0 z1 `1 s2 ^
本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.
1 j0 k* D! I' J6 l6 z! Q( \一. 选择孔的量具' F. G! _- _7 w0 T
精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm& a+ r4 q( a, o4 q' M4 R, p- T
查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT10
# e; O8 N$ F9 Y& [; Bφ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表* O- K- Q2 l- w3 M/ q* U
二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具5 q1 D% q6 X& t o
加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm. V' I9 v& a2 |5 x' k/ U( _( `
根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85), 0 |; h1 }1 ^# @, w+ Y" u- I
由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺
: s% ?. _7 m+ ~0 {0 j6 i F k+ D
8 b/ k7 E' i/ |8 @5 V0 `$ }; l. x5 U* B
3 ?/ _6 i- G' G+ W
( ]& b: r- S; Z' J- ?2 d' M
S0 F" K- z# E5 p {; \ Y* P$ S" Y
, q+ v2 \/ w0 M6 L0 F6 D( C
# Z' e& \- h4 L2 g( V1 C
# ]2 h7 _/ c$ Q' f# M
7 ^( w0 ~4 Z* v2 {9 @6 ?; R6 m
4 k% D' x/ k( n8 ~7 h' s) D! |7 J" |! Y/ y3 ? S
Y% B# C* t3 J% _, {) u
' C- `9 F& t7 ^3 d
6 X, v2 n* J3 s$ V& m; e1 O! g
( ]. @. V; @6 Q$ O: x6 O3 d- W( J9 K
+ f; P* h, @4 R( t5 m
$ [1 U4 _; V }. a k, I( D+ Q/ u+ i8 G; ?$ A; a9 p
6 f; S' C$ g" n# P2 ]4 |+ x" Q( b7 n( ^$ t. E" n
8 g1 i9 g) x" f( K* q
. A2 K5 Y/ m; A0 v4 I% l' X2 {5 y. H5 K7 r- Y- X/ L# Q
( H7 R% ~7 K7 v) _" ]* p2 E# f. a1 F
1 \+ l9 W6 V9 f8 }. h. M+ v
" U- l2 V& U! w. }5 a5 [4 `
% |4 F9 B; L1 Q刘文海& K' w* d+ N9 f1 N2 D0 D' C9 K$ z
: @" T0 }' ?4 M, l/ C
专用夹具设计9 `2 U1 v5 x2 W6 k5 B7 E
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）．
- t6 I2 t: \3 Y, |& }夹具设计- i6 k$ ]5 t; W, P: C9 Q
（１）定位基准的选择
' x& X$ U: _3 @4 i$ Z& d; o由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．
7 i& Y& t- E" r0 U（２）切削力及加紧力的计算/ ~% w( ~$ V2 j9 R: k( `
刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r
: N: N' I+ R( L+ C6 J4 x' S扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３
' R0 h* p; P: y) Q8 e( l式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６' r4 b; W1 b5 i7 Y2 r' r
Ｍc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M) ^0 k& {8 ^8 R$ @
选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧* D% U, J O. J' ~8 i/ N
为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf
/ h5 C& n' R$ ]6 h0 b0 i3 B2 z. _其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
5 I2 E3 |9 r; L J! z8 O: \4 U =2(723-503)\3(722-502), g1 @. d( M7 j: A0 U
=0.031m2 L5 P! D1 t, ^9 b7 t( z( j/ P
F=1.3*40\0.1*0.031=16774N: `6 S7 U9 h6 Q. h+ r" P3 F! t
由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4
8 f% }: {$ @$ ?2 C d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.54 H5 w4 j0 f* k
=12.4mm6 \& {4 T6 i B$ j" ]) g5 g7 j9 K" `
查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16' ~% J: Y! |1 Q% o) U% f
(3) 定位误差分析9 v* ?! n2 j1 d% i
零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差
. B. o6 I5 F) v# M$ @6 a定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.062
# q0 P0 J7 F i0 V- o/ r5 A1 N) S因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为+ L G4 y' T, F' J, |
jw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
4 e! f$ i# I2 s误差在允许误差范围内
( A. y3 I$ {) D* A; c
# U3 z# s* p- v# t3 F
" S2 W# m" \, M$ Y1 o+ @ Y& w
: ]& R1 ]# ?8 ?5 T* X1 y& R
q1 O$ G# s2 W X; ]" e& O
; E @* \' a z
% ]8 u+ I3 D# Q* B$ Z4 }* \5 |
8 b6 Y- \ }* z9 r! |# ]4 \* ^6 U' J# r! D/ ?& b+ x! Y' [
8 G, {" a- N6 M
1 }6 ]" K. B" g! }+ m( D; @* G2 x% W/ D( x% [0 ^1 n
9 ?7 p+ K0 H# r1 a9 q: u* b2 u
o% _5 G: \; l+ G: Z5 N3 d
& c A. b4 I' @9 D3 Y; ?, S3 K$ ~8 o' d9 q" L* D# h
崔治国
" b$ |% G) h8 r$ H5 x6 _7 h7 f. Z5 R V
专用夹具设计
! W2 j/ o+ `/ J9 z" Y: h. E3 Y/ y为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.. n) Y' L% e6 `& D @$ N; F) p
一 问题提出:
8 a9 M3 p+ J' z) \1 f4 v该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.! \- t0 h7 x* E1 d) N
二夹具设计/定位基准选择
- d. z+ E" ?# `, M, ]由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.. `$ Z s+ ^2 Y
2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则
8 R6 N& }" u, K2 g5 ]F=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)
. O/ B! L" g$ }0 }1 q7 n+ Z4 H式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3
5 H% u0 h. P3 `$ |1 u5 {# uap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm
( r0 [1 w/ O0 t3 jF=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N" g8 X" D/ p" W: o6 P! J: `
水平分力: FH=1.1F=1324.35 N
3 k9 B' R2 _8 m# |. L. E) R垂直分力: FV=0.3F=361.19 N
9 K) |1 R2 H6 u: F8 o: W$ N9 x在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k49 }* H) g* S. d! Y+ S- ]( y- x
式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.1
) Q; m+ h1 K. M& sk3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1
1 y6 K* g+ o6 M! i2 y/ x* h则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N
`9 k& b6 P. P x为克服水平切削力实际加紧力N应为
5 u8 Y1 o0 x4 J2 B) kN(f1+f2)= KFH i5 r3 Z9 L8 g
N= KFH/(f1+f2)# Y# X: H! K8 _$ _1 s! n
其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则" b! R1 ^/ e- R# j
N=2645 / 0.5 =5290 (N)
. u) F/ E$ t. Z9 p1 G. T A$ r因为分为两个工具夹的加紧力分别为:
' I& q$ Y; L3 G3 L- m所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N
6 ~7 w) q! g0 I6 p% D3>定位误差的分析5 ]% x+ g5 ?5 ^2 [4 J$ a
零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题.
! h! Q4 H; u; D# y1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.
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专用夹具的设计
, P; Y% [. n/ R2 ]3 [% }为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）.% k! g1 B/ T% o* W
夹具设计
2 B3 b9 P6 \% [7 t3 ~8 {（１）定位基准的选择
; {* W7 W- i( j6 T由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．
0 P( R5 [4 P8 _ U: h0 ^7 ^- J（２）切削力及加紧力的计算
; O: v0 r3 I" B7 @刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.
; e, ?8 a9 v5 p: W则：F=(见《切削手册》表3.28)
3 y- q, g7 E" N4 z, G# Q式中：CF=650，XF=1
5 S. z. d) p' [8 s/ b水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）( }" N& p9 n: y+ h( m5 X5 n2 b
垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）
5 z2 X2 q8 P" O' o在计算切削力时，必须考虑安全系数，
7 n5 P8 O/ k6 o/ ]( U8 S安全系数K=K1K2K3K4. E! X' o9 U! X" m
式中： K1--基本安全系数，1.5； _* m" D/ U: F
K2—加工性质系数，1.1；. I4 y* _9 f; z% ~# T" M. b
K3—刀具钝化系数，1.1；
/ X" i/ ]& g H0 f- q' `5 g9 L9 A K4—断续切削系数，1.1。
4 P8 ^" P0 \2 S4 [' X3 f& N则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）* G1 A! Q0 i' K: \( q
克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）
; v; g. V- {7 k7 F# u: _因螺旋加紧的扩力比
* H X; \. y; X9 I" H) d考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛: l8 Y6 I4 r# ?, e$ {: S
N`=245Ip=245*80=19600（N）>N
' j: f' \7 a2 U6 b故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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