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CA6140拨叉设计工艺过程
4 l! B& H; V2 w1 g$ p
9 r) n, q8 X/ R, O% R* _. r制定工艺路线:# E5 B4 _, |: c8 e
1.选择工具 《切削手册》
+ e1 |! f8 ~- S9 x 1>根据表1.2 选择YG6硬质合金刀具- A9 a# v6 @$ k0 _$ f: Z
根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm
3 q8 j: ?& y2 s8 T3 t由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
/ u6 I1 ?' ~9 q, t N* d2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°
5 ]& n/ I* k: Y p5 T8 K" q Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2' g* k e, V8 a$ ~
2选择切削用量) i& R- R* E- ^ j- I h' c: ?
19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)
% C3 V0 b! U3 [. O+ E3 m6 ^ap=h=6mm
5 O @* z& n; w" F) O# K& [20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW- m2 @! H5 p# a
查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.18+ k# q- `; ?: k4 r5 b9 M1 ?
21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
( O' N# e. d7 `/ |/ G! g. ?3 [根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.5
8 A5 b( _! U5 y& ~0 \由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)
" ? \$ X3 V2 U! J22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min
7 Y7 c' D- h) i/ |4 w9 N% I3 i0 p( S各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.89
: q( o; H- X& D" s$ Y9 y2 Q. b Ksv=ksn=ksvf=0.8
8 y' Z8 D8 O: [5 P) @/ ~故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min! k C# r) h- P. V4 }' ~
n=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min" T, p' B/ Q8 S
Vf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min
4 |1 J+ O4 {7 P3 e" e6 f( G根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择5 ` ?9 {5 [5 R7 R' o, `
n =300r/min Vfc=375mm/min
' ~ d$ A Y, g# Z7 U( a因此 实际切削速度和每齿进给量为
2 s5 }5 \. u% L8 zVC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min& B( V- o) g- ?5 C- j8 D3 \
Fzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z
( M' S6 X" Y# [6 L23> 根据机床功率:
/ N9 A% D8 K0 p根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min, m+ j* C4 L. o
近似Pcc=3.8KW7 i# p$ J) p0 o' M9 q# O
根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW
- H- J/ _- \4 \- `: T故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即2 F/ w- O, ]( l+ H% b2 @$ [ C
ap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z: \6 L" k5 ~. o# ]& K# |
24> 计算基本工时tm = L / vf) ~) ]: E; |2 r& W' S1 }
式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则
: @8 o9 _4 `% ?7 n, Z) W故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min" h/ Q; c$ T" q$ f: r
工序7 钻锥孔φ8及M6底孔
' J" l) }+ k6 U- O5 M5 s一.钻锥孔φ8! }- T9 p9 M6 d, x. Z
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm
7 P' @5 O5 n3 V+ P$ J钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°3 i$ |& D8 n) I, v4 A
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°/ h# t/ e4 @+ \( Y
2.选择切削用量
( E, j! o- `8 Z4 J' v Z: U$ X1>按加工要求决定进给量
, z/ T+ O4 Z! P3 K( R6 Z h根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200% c" ?' t2 F5 R3 D
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
% [8 W+ k1 B6 }/ E由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
5 e' h8 X3 Q& x2 S' n! wf =(0.36~0.44) ×0.95=0.34~0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r2 u6 [0 B$ i+ r8 ]; x5 T" E
2>决定钻头磨纯标准及寿命: u% Q7 ` V& \& O0 Q+ d: J
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min, H4 [) n( @" |) o7 F
3>决定切削速度# R: S r |) A' K* H
由表2.15 硬度HBS200~219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min8 U8 Y' ?9 q! D# b5 w$ y
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
# r& F: [$ R4 X- [由钻床说明手册选取 n=400 r/min) m( E. o5 o8 B1 I, U4 o
3.计算工时
$ M+ X/ b: }# e# C, D, gtm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
; W7 E4 c: Z4 L* Z
; a* `! l4 [* \/ S' x) h" {二.钻M6底孔
& m. N* |, |% V& w- ^& L$ ~1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm
* ~& ^" Q" ]2 Q! b钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
' E1 \! a9 s9 T# e 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
+ s8 E; i) q* o5 n) D2 n2 {; l2.选择切削用量# R |7 H H1 L# |
1>按加工要求决定进给量
' A* j' @; k( m根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS2009 W3 s* X; H% z& y7 d
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r' l3 d" W2 g; }& V$ s0 T
由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则. w1 p+ a) [# X8 D- |' u# c# }
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34~0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
* C/ T6 J& r$ ~# `2>决定钻头磨纯标准及寿命
+ _$ h( U. q: z# L由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min$ x4 o/ u" u. Z0 L1 `) b
3>决定切削速度8 g1 C/ g: a9 B. ]
由表2.15 硬度HBS200~219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min4 S% R: a: V* w
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min: A0 _ r* H' S
由钻床说明手册选取 n=400 r/min" A0 q- U- U1 a h7 T/ w5 L- e
3.计算工时
0 k) @: H1 z8 I: c6 d! _; vtm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min
6 J* D4 }' A5 [) L: M2 R6 j" s( a0 _5 W* a& K% a
工序8 攻螺纹M6
U2 z% u. L1 jV=0.1m/s=6 m/min
3 Q5 u- x+ O" _* A: Q! I5 m9 l则ns =238 r/min
3 g! k! A" }: l8 e7 _" C& _按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min
. _# u9 @8 |" ` B基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔" w q' B6 q: q! f. b# N% H" t
tm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min
2 ]- ]2 ~) A% j" h) A2 n工序9 办精绞 精绞两孔φ20
O+ z+ k- j9 j0 q, R$ B1.选择绞刀
% p a0 B- K* Y+ {! T- c查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm4 q: ]( O2 K9 `: o" d
2.选择进给量f# G' j% i( t% ?8 @$ F) x" w
1>绞刀磨纯标准及寿命
6 Q( J4 d ?3 \9 E* \由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min4 q+ l& H$ A+ ?6 N) a# h
2>切削速度V进给量f2 c V/ W8 p/ M& h5 x2 \' D1 o
查《切削手册》表2.25
" b- E: L6 F2 y- j. u铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm/ M5 t; H' t# _
(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)
. j) s; J3 U2 _f=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)
9 n8 x( g9 B- X) D' N7 B. y根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r
9 w8 h. s+ J5 t1 @' r) Gn=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min
# H. d3 v( p7 |8 B查表4.2-12 取nc=250 r/min
8 ~+ ~/ d' R% {/ L3.计算工时
" }7 R, u# c2 J: M+ l" Q- |5 rtm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min; P' l& I1 ?$ L, T) ^
2 A! L$ G: k: A, M$ d
工序10 切断
" B6 z8 Z7 R5 T3 b6 y6 I1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)9 D8 k+ N7 {' ~1 u+ L
d=400 mm L=4 mm z=20
. n4 l" g8 ]+ z* ~$ P% }# v2.刀具寿命! I. H5 p1 P) K+ ?
查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min. p/ W( w- _. x3 i
3.切削用量
8 O' X# B) Y9 x4 X0 V) J+ B- hap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z# I9 a4 j4 W, F5 ]/ E
查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv2 L$ e) B& j0 \+ U% ^
Cv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.1
$ u1 ?. M5 y7 F7 @ X" E" P9 J$ IVc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min' d6 F2 ?( f: X
n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min% f' ]6 h B! b3 X c% D2 T5 o
根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表 1 _ h: T0 Q; T: m7 H9 F/ C$ x Z2 J8 y
机床主轴转速为nc=400 r/min% I3 s5 v. S* R
计算基本工时% o* N2 K' Q0 Q
tm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min
, `" O: x4 Z$ [8 X3 f% O
; d- p* F4 V7 b选择量具
" z# b5 z$ |3 V) x& p: X本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.: j* R% K' @3 Z9 G
一. 选择孔的量具6 S- Y, V! j4 L: @' o( j/ o# n
精绞内孔φ20H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm0 ^( b& r! Z' ~. t1 V: {& t
查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT10
0 s! Y7 B7 T! a4 bφ50+0.5+0.25mm孔选用内径百分表
" k( S$ k6 X' E5 p( i+ ~# \二 选用φ50mm孔端面12-0.06-0.18mm量具9 p) _* \/ u) t3 d7 H( w0 ]
加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm6 [- b) ]5 `7 r- K( ?
根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85),
# L; ^' J6 p0 b2 R- j* l* O6 }由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺) M* L. h) r0 q
- y" D1 p6 Y& T+ J$ ]3 r! U
6 H" g# ]) O, r/ S4 r2 N
0 A' P" q3 R R! Y" e: I6 _' ]
[: U7 v1 ?5 Q1 W
7 k7 ]* p6 _: o: {* Q: \: M& a& t, Y: w ?2 Y
+ E- I6 A5 h7 i. {7 |! L( ^
# W/ T/ S, ]" H% c& A# K3 i* m0 r% S* G
7 z v1 y, V- m6 p! _! H, U4 Z9 C t
$ t2 C) \9 w& |
* a& G M) L. X5 Z4 \) o$ \$ }
`- l' B# @9 p* z6 B- n7 n+ S( s
8 s9 _8 f8 {% x/ Q$ ?
. k# N3 c" H, d2 K7 F
. ?. \, T- _7 g0 K- |: Q2 r
9 n t4 y" @, `% e0 A% }
! g6 t! R# E6 K3 X1 l) C( u1 }' w+ p, ^7 O" f- B5 o
1 g/ V3 [( a; Y4 Q N
' `+ Z' a4 w) @! a
% v9 ]- U& G Y# R' h0 d# x. @3 N$ g) h0 s5 Z4 U
& b# r" d8 u% r8 p: Y
) m; _/ g. ?3 R* r$ p4 R
$ t% C. J2 d2 S8 K/ y' r
6 g; m. Z% H) M
0 a' ]+ b+ i9 Y7 q- ]! n. E4 U刘文海6 K" v' t; } I
8 m X( @$ t! I& q* J7 {( x专用夹具设计4 N D4 f: B0 X3 S
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ20mm的钻床夹具,本夹具将用于z3025摇臂钻床.刀具为一把锥柄麻花钻(GB1438-85).. n' G; f0 D5 n+ i% ^" s
夹具设计* B7 [2 o2 I/ ~, R* ?" m2 c
(1)定位基准的选择9 J# J8 F3 N- c7 s9 `
由零件图可知,φ20mm两孔与φ50mm孔有孔距公差要求,其设计基准为φ50mm孔中心线.为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ50mm定位的夹具.& D' p( b; @, O( n9 B
(2)切削力及加紧力的计算6 G- C' k! }2 w/ W
刀具:锥柄麻花钻φ18mm f=0.5mm\r1 Y& w% O0 Q2 `7 j
扭矩:Mc=Cmdzmfymkm(见<<切削手册>>表2.32及2.33
# Q+ ^/ C/ S+ _0 f: P: V$ N式中 Cm=0.206 zm=2.0 ym=0.8 km=1.06; G& i1 _) M& ] ~& E5 W
Mc=0.206*182.0*0.50.8*1.06=40N.M
/ ~) {' D U- O# A选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧
9 C6 _3 ~3 V+ ]- C x' T为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf2 h1 M' S) s0 \* L- E+ ~( l) J
其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
7 k& O7 T$ x4 s. P' ^4 s =2(723-503)\3(722-502)
% h3 @3 @& O/ w2 D0 t# O0 u; w =0.031m/ k5 S2 c5 v7 X! K
F=1.3*40\0.1*0.031=16774N
B ^4 m# G1 l3 @" F由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4
" t% |' r. |( m8 T, I! u* q- }6 v d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.5
5 f* x+ a e7 s. d! j& z/ O =12.4mm
0 w6 Z3 C7 o+ X5 V/ q+ u# y查手册得M16 d=15.217>12.4 取M168 w5 W2 |. Y" \
(3) 定位误差分析
/ a. I) l7 J3 A0 z( F2 q$ D. C: @零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ50mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差
* w9 k* ~, P9 G5 _! }: W" N0 ?定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.0626 \% v9 z% t" c! F
因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为
, C& | g6 q& V1 A3 Qjw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
* Z# c0 i, w$ m& b# o% f- _误差在允许误差范围内
) J3 V' e( h$ w+ ]+ G2 G8 F" P1 b
" J( X3 u$ Z0 h% p& J& K
, T- N- g4 G9 C1 i0 \
7 T- i+ w3 U0 v8 Z1 O; F
$ e* K5 X. P* c& x: B' _$ Y* h. w/ f8 O+ O0 h+ ^4 `( @0 B
6 O" ^8 z0 B1 z: i: G+ N
& y& b& I1 a( U" |. m* P: X6 s
. ?, U* l9 R) B0 X( x, T# Z
% | c2 D& K3 ~
3 |: ~0 O4 R5 w5 r, E: e
, `4 ]6 u9 l7 W a
2 {3 B8 q" v% F" L! D
: _" l! n4 m/ J+ p
* [. M" t1 v v& ^0 J* x
X- U9 x9 u7 q5 \" f) C崔治国; Q# G2 n8 X) R9 N" M$ }* A
8 E! X q; O1 g5 ?+ S0 A/ x专用夹具设计3 U. e4 e4 ?1 i6 T: v: R
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.9 k4 T, z3 `' m0 l
一 问题提出:
- [" S+ U u8 c3 u该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.
- o K) a3 g. d% ~1 M二夹具设计/定位基准选择
. Z1 b; [2 _+ Z: Z) W- G& q- y* ?由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.
, t, P4 d* w! Y9 ~: j5 Z2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则
3 M( s5 t' q8 s$ k/ l1 J# p1 Y0 \F=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)) q; B1 w& `: l! \, `# P. O
式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3
0 o4 u+ j8 L* W- [: {+ oap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm
& j0 S2 R$ j4 O; n" |7 V- P# nF=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N
{1 A; x) @3 X& J( p水平分力: FH=1.1F=1324.35 N) w5 m; ~1 M C9 G( x
垂直分力: FV=0.3F=361.19 N1 E; i$ y3 J+ f" Q% L" k9 p9 a: b
在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k4: h3 C9 n; ?) ?" H& R
式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.1
8 k* G3 e1 o+ M7 c# J0 mk3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1
1 B3 r- ^ i* Z2 C8 y( @& r: g" M则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N
8 M3 _6 q9 A, y3 y1 }1 |! k& Y为克服水平切削力实际加紧力N应为
; H; s2 l; V8 [8 `, e) X) RN(f1+f2)= KFH
# Q3 G0 j2 h; @; A2 u! [; aN= KFH/(f1+f2)/ G/ F# S- f) p4 r# m
其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则
7 k9 o* S" B7 ~% i1 s8 PN=2645 / 0.5 =5290 (N)9 T# t& |* R5 |" e6 ^2 u1 N; ]9 e
因为分为两个工具夹的加紧力分别为:5 l# {' V6 ]8 y5 V' y
所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N
/ ?) c- B. v l* Q7 d3>定位误差的分析
! T5 @: c" @3 n# o) w' J零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题., X) V% ?# C b7 d w
1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.& J' E5 @7 S# q K2 F. M. @" u, f5 f
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专用夹具的设计
}% Q7 r# ~" f) G为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀(GB6120-85).% }! U5 w" o Y: r
夹具设计* j B- l4 S% ^; ]; K3 d1 A7 V1 n
(1)定位基准的选择
. p& K, O" G& y7 y9 }' v: ?由零件图可知,φ20mm两孔与底面有垂直度要求,所以以一面两孔进行定位,选择底面及φ20mm两孔为定位基准.
8 L) I* ^* r/ t% Q(2)切削力及加紧力的计算% v, ?5 b ~5 S$ ?3 U9 D
刀具:中齿锯片铣刀(GB6120-85)φ80 Z=32., h- ], {8 m1 U4 w7 n
则:F=(见《切削手册》表3.28)9 O+ p1 u( C9 e
式中:CF=650,XF=1
; y: Y1 O" X5 P6 P/ {5 o水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364(N)8 u1 p0 M) s/ [$ g
垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190(N)
; B2 D0 P, K3 }4 W在计算切削力时,必须考虑安全系数,0 V9 j( z# J/ V1 c, H% b
安全系数K=K1K2K3K4; R$ L6 u6 @, u1 t9 O
式中: K1--基本安全系数,1.5;
- T5 N* f( S5 M K2—加工性质系数,1.1;
" B# c/ f2 j/ v5 f K3—刀具钝化系数,1.1;
4 S/ {/ P t2 M6 X7 t K4—断续切削系数,1.1。: i8 b. T. Y' r
则:F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712(N)
0 `+ Q5 @* G) X2 K3 R1 ]" c5 W2 h克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712(N)" Q! z, h7 k. r3 j, I; F
因螺旋加紧的扩力比
7 O! w) Q" F* I3 e; Q考虑工人劳动强度,一般工人中批生产时候提供的力为245牛7 R2 w* v X, u2 O c& q v
N`=245Ip=245*80=19600(N)>N
$ Q8 |, b4 c0 a5 i; c2 Z故本夹具安全可行 |
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