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1 前言 3 s; H0 \+ ~( V- H7 `* g
铝箔冷轧机上的衬板，面积为330mm×330mm，厚度有5mm,8mm，15mm 3种。工艺要求表面硬度大于55HRC。心部硬度25—30 HRC。为了满足技术要求，选用了20CrMo钢板，采用常规渗碳工艺，一次加热淬火工艺。淬油处理后，工件产生了很大的变形。最大变形量超过5mm—10mm。由于表面要求较高硬度，校平成了最大难题。处理板形零件一般采用加压淬火方法，通常非专业工厂不具备专用加压淬火设备。在实验的基础上，采用简易办法，成功的解决了难题，并获得了较好的效果。
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* _& D3 ^! z3 ]5 o% x# _: b2 材料与实验方法 / L3 A" P# Q# l7 K! E
(1)选材 为了满足技术要求，试验材料选用了淬透性好的20CrMo钢板作为试验材料，加工成面积为150×150衄，厚度为5mm,8mm，15mm试件。 ; J* g" p( W* I9 m" k3 h" m! M
(2)热处理工艺 : _* t: g: R, y+ w; F" l
渗碳：将试件加热到900℃，保温7小时，随后降温冷却。 / k5 s. Y! G. C% n9 u0 j- r1 E
淬火：渗碳后的试件重新加热到850℃，保温15分钟，出炉后迅速放在两铸铁平板中间冷却，利用铁板的热传导作用，降温淬火。
4 I9 K; h6 p+ M2 }9 o 检验：用HR150硬度计检测淬火试件表面硬度为53HRC—64HRC。心部硬度25HRC—30HRC。 ( b! z6 b9 m+ }% e) y' l3 ^. D; D
采用热处理工艺曲线如下：
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$ F7 D6 a5 e/ N(3)试样制备
5 D4 q- H2 R& J 取样：为了保证试样准确性，取样部位选在试件中心，每一试件取出3块15×15mm试样。取样采用了Q-100型自动金相切割机，切割过程中采用较大水量，充分冷却，确保试件不受热发生组织变化。
, B% r' v, l# I. h$ }/ @( M2 a 磨抛：样品的磨、抛在DMP—3A10a自动金相研磨抛光机上进行，三组试样同时夹在同一卡具上制备，如图2、3所示。保证试样的一致性。磨抛参数为：试样压力100牛顿，磨盘转速300r/min，磨抛时间每道工序3分钟，金相组织可达到照相效果。" d# R. \4 h( j6 R1 W& I# W
8 q2 |& e& W& N) L2 H z% [! f 侵蚀：样品制备后，用4％硝酸酒精溶液侵蚀出金相组织。 / h7 U9 o8 ]; l) Q e6 v$ Z( g
(4)淬硬层深度测量
5 H# w E* `5 f s$ s 为了确定淬硬层深度，采用MH-6型显微硬度计进行了测量，载荷200g，保持时间5s。由表及里测量显微硬度，并由设备将显微硬度转换为洛氏硬度。
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3、试验结果 $ G5 ]# |6 E% U: s# c, v+ Q
显微硬度测量结果7 Z$ X4 [4 W# t7 G7 o* [
/ t% y$ ~# v; L# {0 |5 B4、讨论 1 E% x( k7 @- y3 |3 T c
20crMo钢有较好的淬透性，无回火脆性，有较高的热强性，是一种较好的渗碳钢种。钢板采用直接淬油工艺，由于零件受热应力和组织转变应力的影响，不可避免的产生变形。考虑回火调校的办法，回火温度低，可保证表面硬度不降低，但变形难以调整，加大的变形量会导致表面开裂。提高回火温度，即便可调回变形量，但硬度降低，耐磨性下降，不能满足技术要求。通常应用加压淬火工艺，但必须具备专用加压淬火设备。试验采用铸铁平板冷却，淬火后零件几乎无变形，测量20CrMo钢渗碳淬火件表面硬度为53HRC—64HRC，心部硬度为25—30HRC。由于担心零件淬裂，采用的低倍金相和高倍金相进行了观察，表面和心部的金相组织如图5，图6所示。金相组织观察表明，淬火件表面是片状马氏体组织和残余奥氏体，心部为板条马氏体。低倍和高倍金相观察淬火件表面层未发现裂纹。采用铸铁平板淬火处理十余件产品，均达到技术要求。; p9 f' x- u) w* r+ o
5、结论 / j3 l6 Z! k! F
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钢板淬火是热处理行业中多年存在一个比较棘手的难题，主要是变形难以控制。采用铸铁平板加压淬火工艺是一种简单有效的方法。保证零件表面硬度，不开裂，无变形。是一种创新方法。特别适应于小批量或单件生产，实验表明，采用铸铁平板加压淬火处理20CrMo钢，渗碳层表面硬度达53HRC—64HRC，15mm厚钢板全部淬透。该工艺对其它板形零件热处理变形矫正也可借鉴。 |
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发表于 2009-5-4 10:24:31