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[求助] 关于铁素体不锈钢Cr21的疑问

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发表于 2008-9-25 16:56:30 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自: 中国江苏南京

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我们又一批Cr21铁素体不锈钢,其主要成份为:C 0.16%, Cr 20% 左右。Ni 0.22%。
& K( U  Y. J( E" g分别取了铸态,700,800,900空冷照片如下:
& T: X7 C- y( {
2 Z3 I( }( V- T. a3 {$ ^eds分析块状和基体的Fe和Cr的成分差不多。
' C* b2 k, ?4 l3 |8 h, R铸态下其硬度分别为:! {, u8 F, X1 ?( u6 q3 i
基体 160Hv0.27 o. p/ i5 s! W$ h9 q# o: V
块状 327Hv0.2
3 {; W. Z3 |; F4 F8 h4 O/ R8 F) `- K
+ j- ?8 g$ D0 r1 _6 k, F请问各位行家,该块状物是什么?
* W6 M5 k/ ?# N这批Cr21有很大的脆性,是否与这个白块条状相有关?' D* f5 A: ~" R: R! e
谢谢各位指导。

铸态 100倍

铸态 100倍

铸态 400倍

铸态 400倍

700度 空冷

700度 空冷

800 度空冷

800 度空冷

900度 空冷

900度 空冷
发表于 2008-10-7 12:25:21 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
如果估计的没有错误的话,白亮区域应该是富铬区。) [% p% `* n& O+ ~
高铬铁素体不锈钢的缺点就是脆性大,原因如下:
# O6 p# k/ a8 s* P6 a1 铸态组织原始晶粒粗大,加热及冷却无相变产生,只能靠压力加工碎化组织,但加工温度超过900度,晶粒显著粗大。可少量添加Ti控制晶粒长大。2 I0 D3 ]3 s; l
2 δ相脆性。
3 `# O$ b7 w/ M/ E3 475度脆性。) v7 `) N1 C: t. @7 Z3 h* W' V
高铬铁素体适宜的退火温度区间为560-800度。

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 楼主| 发表于 2008-11-14 10:05:36 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
谢谢!% k1 x! K2 H; }5 u) j9 D' ^2 H
但是能谱打的没有富铬的迹象啊
发表于 2008-11-16 13:40:51 | 显示全部楼层 来自: 中国上海
楼主把能谱的对比结果贴上来看看,碳的含量应该有差别。
发表于 2008-11-16 19:03:49 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏苏州
做个成分扫描!!!!!!
发表于 2008-11-17 11:03:41 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
这个不能打能谱,应该做面扫描或者线扫描,成分扫描是元素的平均含量,但元素是否存在偏聚光谱是很难打出来的
 楼主| 发表于 2008-11-20 09:43:18 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
这是做的背散射,1和2 的成分差不多。
' J) ]: u. j/ O) V, SCr-K
! _: w" n+ r. L7 q: \, j; x0.2251$ ^5 Z4 N3 {$ o+ C! R
0.8655 M7 _: ^, ~$ p1 [1 D% J
20.47
0 o* D7 ~/ Q( w9 C* ]+ G19.46
8 A( n: p( n9 f+ C' H1 P/ k* |+/- 2.09
7 K+ L7 k" Z. H. i) M

8 t, V, a0 b4 w8 mFe-K7 E4 `# d; u3 T! u  e& i; x
0.7710# x% c8 _3 ]: R" B
1.036
) K( V7 Y; c9 T  ]& e5 X* y2 j78.20
1 }7 F9 d! ?% B$ O6 f7 `( L! o79.860 K3 G% t+ f. @6 J, {
+/- 4.42

* v: E! P9 U# jSi-K% l( h( i4 Q$ l4 N# |5 O# K
0.0035
, x, X! @: r8 q% ?1.929* T+ f3 G8 _( u/ b$ Q6 k
1.33
6 v! ~8 ^6 |) h( J( ^+ I: [% q/ T2 F0.68
3 G* `; @2 q" L+/- 0.38
0 r$ ~- l+ @/ T& k7 I2 B+ H: M
5 N+ |( h: P! \/ @# G3 g/ @
* P* Q9 G8 _; D6 x% b
上面是1! ?+ ]! p# @' Z! Q
下面是2 的成分3 Q" _% e) e, ]8 f

9 ]% {2 y( C) |  E2 V+ q- A/ Z6 F(calc.)
& o( |" i5 r7 F8 B2 wWt %
2 A& D  ~$ Y2 X1 v7 }$ A/ X(1-Sigma)

6 p* g& E% o8 |. d% c9 f
; Z3 E! s) k% ZCr-K
3 ^% }$ \8 l- b0.2493" r; {- i' ^: R5 S- M
0.869
# z4 ~0 o6 K) |$ c22.915 |$ s! q# x; d/ Z) l8 q
21.67
2 _  I! @' V/ j" z  b+/- 2.10
& G& s( |6 ^( q( q
$ m1 u% r  x& R" b3 P/ \$ ]0 p
Fe-K$ F+ q5 Q/ T: Q* P0 J$ C  b
0.75430 q- P+ X. b. \, b: J' Z
1.038
. M6 h4 j/ n( ]  b7 \4 X2 V77.09
) {6 |' m8 d% @' f: {78.33
2 N  _2 L) \9 n: _$ ^; b1 C1 y+/- 3.14

1 i$ g" o) j8 L- Q
$ `# u1 A1 E7 \1 eSi-K% u; O, H  {4 ]7 J. T  A: F7 [. U2 u
0.0000% n' V' X2 O7 U: p4 n, H2 R9 R' Y! _
1.919
9 x) g  x) T2 U0.00
$ R# l* d% [! P" [  W0.00/ d0 d0 g( {2 M7 F
+/- 0.00
- z2 X. N3 E# J5 a" _

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