表面淬火的时间

fairplayq

菜鸟，出来乍到，请多多指教。

+ O/ e* r+ T* C* G+ A产品是直径不同的35#钢棒，11，13，15，17，20 ，28，42，表面硬度要求是HRA>70，硬度层有两组：高频对应0.4-1.0mm,中频对应1.5-2.5mm，我的问题是：
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- R) |2 i. F7 `" a( ~5 {1。产品直径大一定要中频淬火吗？还是主要受到硬度层影响，高频无法达到。
2。同一炉里，可以容纳不同直径的产品吗？如果可以的话，上面的直径中，那些可以放在一起的？
# v  u, B( F$ D% a( c# h. R' @5 w; d3。不同直径的产品对淬火时间的要求相差多吗？比如直径11和20，会差很多时间吗？

hbh0606

1.产品直径大不一定要中频淬火。关键是对产品的硬度要求：心部硬度、表面硬度等。
$ e3 w3 _* j" Y4 [0 m2.直径相差不大的，可在同一炉里进行处理。上面几种规格分炉处理（仅供参考）：11~15一炉、17~20一炉、28一炉、42一炉。
3.淬火时间影响到产品的淬透性问题，所以，不同直径的产品对淬火时间是有差别的。

sangshulee

个人意见：  
7 B" ?. C4 r0 F; |/ Y; V- R    本人以前做这些的时候，使用高频还是中频，首先主要是看热处理的技术要重的硬化层的深度，一般在3mm以内的再根据工件直径的大小，能用高频的不用中频，但是如果零件直径太大也只能退而求其次了，当直径在允许的范围内可以调节淬火的频率来控制硬化层的深浅，中频也是如此。

zhongguolong

产品的直径有一定的影响，最主要的是要看淬硬层深度来决定的：高频硬化层深度可达1.0~1.5左右。中频硬化层深度可达4.5~2左右。但这不是决对的，还与感应线圈大小，加热时间有关

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呵呵，大致总结以下资料，供参考：
' Q5 }) Q% z2 ^$ t% w0 b0 M2 B: ~1 感应淬火加热层深度
7 i: K" |2 R; M在感应淬火条件下，加热层的深度基本上取决与频率和所使用的功率。此外，奥氏体化时间，以及感应器与被淬硬表面的距离，还有所获得的能量密度（表面功率Kw/cm2）是非常重要的。电流穿透深度Δ，在此厚度内有86%的能量转变成热量。此厚度可用下列公式表示：
               Δ=503[ρ/（μrf）1/2
% J- A6 L) Q, w( H    比电阻      ρ=1.1（Ωmm2/m）
( |" e2 \- X3 j( w9 P7 q磁导率      μr=1
频率        f     （Hz）
! ?( q  Z, l$ V对于感应加热，下列近似值可用来确定可获得的加热层深度：
0.25~5 MHz     大约       1.0~0.3mm
8~10  KHz     大约       8~5mm
* Q. R7 \# [$ V; ?& }% O1 O9 J1~5   KHz     大约        16~8mm
50Hz           大约       70mm
假设δ为要求的硬化层深度，则当Δ≥δ时为完全的透入式加热当Δ＜δ则不能实现完全透入式加热，而必须在加热后期又透入式加热转变为传导式加热。
一般来说，非合金钢的最大硬化深度为2~4mm。用感应和火焰淬火，合金钢可获得下述硬化层深度，这还取决于操作方法。含Mn为1.5%的Mn钢，硬化深度层大约为3~6mm；含Cr、Mo的钢，硬化层深度大约4~12mm；含Cr、Ni、Mo的钢，硬化层深度大约为4~12mm。
2 感应加热设备的选择
（1）设备频率
4 {( }8 s: M* ^; P设备的频率主要是根据淬硬层深度和工件的尺寸大小来确定。总的来说要尽量从获得透入式加热来考虑频率。一般电流的频率选择范围应当是：
15000/δ2＜f＜250000/δ2
当淬硬层深度为已知时，必可找到一最佳频率，实践证明淬硬层深度为电流透入深度的1/2时最为适当，即：
f=62500/δ2
在选择频率时，还要考虑工件直径大小，当被加热工件直径与电流透入深度之比小于10时，感应器的电效率显著下降，因此，小直径工件应采用较高频率的设备。
（2）设备功率
3 Z' F5 R( s9 u- K感应加热需要计算的功率有：发电机输出功率；工件加热所需总功率；输入到工件的单位表面功率。
! T8 k( V8 ?3 {, X. L" @: A①加热工件单位表面功率的确定：单位表面功率是指被加热的工件单位面积上所需要的电功率，也称为比功率。单位表面功率P0愈大，加热速度愈快，淬硬层就愈浅，P0愈小，加热速度愈慢，可以得到较厚的加热层，因此，P0的选择实际是在电流频率选定之后，再根据淬硬层深度的要求来确定的，但其不确定的影响因素较多，一般用估算的方法求P0值，如采用同时加热方式并达到传导加热条件时，可用下式计算：
  @' h$ s4 c* A) G# b, xP0=5δ/tk(kW/mm2)
tk——加热时间（秒）
下表可供参考
        同时加热        连续加热
高频        0.5~2        1~3
/ v( e) B  j+ c' K% v' w: u; A中频        0.5~2        0.8~2
8 ?* ~, `1 g# p: D2 R  D+ j3 @8 S4 _3 ~" P②工件加热所需要的总功率：确定单位表面功率后，根据同时加热的总面积S（mm2）加热所需要的总功率P：
P=SP0
, t$ k4 o5 C, Z  n1 E# j1 z连续加热时，必须考虑到感应器的高度h(mm)，所以：
# g8 r$ c( L; d, M* S5 kP=πDhP0
因为：h=tkV
7 a, S6 z3 H: Y) Y: P1 }) FV——工件与感应器相对移动速度（mm/s）
- _4 A, X' F: q, ?2 N/ \所以         P=πDtkVP0
③设备必须输出的功率：在加热所需总功率的基础上，再将感应器的效率η感和淬火变压器的效率η变考虑进去，就可得到设备必须的输出功率P输，采用同时加热时：
P输=SP0/η感η变
, I! i6 b" z, V0 B4 H采用连续加热时：
" |! S3 s% B- ?$ C9 hP输=πDtkVP0/η感η变
一般η感≈0.75~0.85      η变≈0.75~0.85

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层深与加热频率有关,高频淬即可,但时间还得通过试验确定.