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CA6140拨叉设计工艺过程2 v8 C6 x* U0 `) C4 b% m! P6 X
$ M' l4 q5 K/ Z5 c+ _1 d; C制定工艺路线：
' L( J$ v- e- A+ Q0 |1.选择工具 《切削手册》
+ Y2 p7 v& A8 b" a １>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具
$ T9 E) J Q9 W( M8 e8 a* M+ _ 根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm7 ~) L& _) O# C* `
由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
2 {% K8 U" l! t, r2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°
$ B" s1 F1 e1 n/ N Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2" I! s& U& d% U) l$ Q2 Y+ \ a
2选择切削用量( m1 n$ h% S/ o
19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完): t) }$ I4 O+ U
ap=h=6mm
: p4 [. B# Q' l8 w% q5 y/ t& r20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW0 `9 k, ~. h3 `
查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.18' m& O( b: R2 p7 F0 C Z! ~$ p
21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命3 M. L4 d6 |& F2 f' }+ t' h4 H
根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.5
+ l, ]; I5 z% p7 b* v由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)
9 t5 J8 b6 Y/ ?( n. {% w22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min
. `' G" ~5 t6 {9 ]各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.89
/ V6 n7 _" l# [, `9 }; q& }$ C4 @ Ksv=ksn=ksvf=0.8
1 \$ J/ l! R* K6 F. @# s故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min8 w" j% t; J: L& b
n=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min, O+ |' H6 E% P# q% Y% I
Vf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min5 ^' ]+ l2 v7 {7 {
根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择$ O" t- q* `* H) G0 b$ Z9 I2 R
n =300r/min Vfc=375mm/min; w# Q1 J! `! U8 Z; r/ _
因此 实际切削速度和每齿进给量为
6 `% |% N, K1 c% `& h: H9 [VC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min
& t# x8 t; A3 pFzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z: d3 ] J- ?% a& U. _
23> 根据机床功率:
7 n. o0 A) v" R# y根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min
7 `/ L6 l# Z) x近似Pcc=3.8KW8 ?0 O# n; N& O% {3 o% u$ k( j1 N& e
根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW
/ @1 b. M F3 e/ X8 b& I- _故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即5 a4 L2 n1 @& W" W3 t$ a Q4 P
ap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z8 t1 N3 n4 B- b7 e0 ?# V& B0 b
24> 计算基本工时tm = L / vf: F$ P R) L/ z' ^7 S2 j* {
式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则
2 Q$ u5 {2 \7 l+ t2 e* t' m故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min
- J/ D( h" y( t- q- t- S, s" P! q工序7 钻锥孔φ8及M6底孔/ M8 ?% I1 x' i$ p# Z* f2 ?% O
一.钻锥孔φ8
8 p& z5 y3 ~" R2 S- \& r1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm
3 o' \! @3 q! q+ ]钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
4 l, J* f3 k' H7 x, k* J8 d 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°( h9 B9 @: R& R, y! b0 _' J' e
2.选择切削用量0 b1 o, A, ~$ C- m
1>按加工要求决定进给量
! w' u! m7 Y, o3 ?+ k根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS2002 [. F) ?4 E3 k# I7 W0 ^
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r4 T6 F- H& G+ h& i3 U
由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
- F7 H) I. s" z* yf =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
% {6 h E7 p' B- v I% q% A3 E2>决定钻头磨纯标准及寿命- o: y+ }( S5 L4 n5 h* v& d
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
$ z. u! M; _4 G- ~. c3>决定切削速度
1 ~, w9 h7 T1 b1 R, F0 ?, H+ X' S/ E# {由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min. D- ]* E8 [1 ^
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
5 ^8 D6 b8 B; J; @由钻床说明手册选取 n=400 r/min
9 z) g$ E" p% R! Z9 o3.计算工时
6 p% \3 y- \: { ltm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
. E3 Y; ]9 t( ?3 A) B) r5 ?4 {5 v0 L' v6 @
二.钻M6底孔2 U2 d! n7 r0 _2 ?
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm
; s1 g4 p+ ~( c# j" M钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
. r! k! q6 z) Z' s0 o0 |5 C* g 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°* {" n9 x! `3 [) s* w, k
2.选择切削用量& }* m. j0 i. k: B3 I; S5 W0 d4 \
1>按加工要求决定进给量4 |' u" Q/ M& E% b; |! W- h
根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200: ?' `3 J! Y4 d* T
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
- R" `. x. s. z% ]( R, N由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
" x7 H9 C' W/ Gf =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r+ `2 B; H; G$ J( d" O1 c' D" K. B
2>决定钻头磨纯标准及寿命4 R) q, d" x8 h
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min5 |8 I8 [, W$ K6 W" T d
3>决定切削速度
' s7 o+ v0 t$ E l, w( z+ ^由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
2 D4 v2 z* j ]1 ?+ Jn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
' Q: H- a% L+ e/ v: d. r1 g由钻床说明手册选取 n=400 r/min+ P# |' f) Y/ {6 v0 z4 x2 V, g
3.计算工时% `4 Q% l/ F) g+ i3 U6 ?' y
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min
! l: J, V. l q5 k2 E$ a
1 L# S: [8 r M" E工序8 攻螺纹M6* C, o# G# H7 L7 O
V=0.1m/s=6 m/min
# G7 m/ P( X6 [$ g则ns =238 r/min8 u9 ^! h5 u: `0 h! ?0 ?7 Z
按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min
! F3 w9 w! ]7 c基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔6 j3 a: ?# d6 t }+ A6 R1 Y
tm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min" Q. r+ C% N0 J( }1 j
工序9 办精绞 精绞两孔φ202 A" L/ _/ t$ O. L" w0 k/ _
1.选择绞刀
9 ] x) F, j) D r" e! R查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm
O. a' y4 \* r3 j* k2.选择进给量f! b9 S, f9 p" r: W; Y3 Y9 f W- b
1>绞刀磨纯标准及寿命
8 U* z6 S) } f" d1 B: a1 i由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min' R8 z$ A8 O! ~1 w. _5 Y& y
2>切削速度V进给量f
) A% Y2 X) l$ G b! @- G( J查《切削手册》表2.25& \! l- c1 z1 T* G
铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm
; _3 W. Z+ U7 N3 E' a6 W% \(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)
) z$ d1 i5 _/ v8 P* I+ O& Mf=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)
, w# \8 H7 g7 p, l8 t1 @根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r
/ y' Y; b( U5 M, M( Wn=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min7 k% k! T U4 Y' K- c8 j; U, l- b
查表4.2-12 取nc=250 r/min
4 P9 D+ C, k& n' v2 C/ }! b3.计算工时* p0 _# A3 e* S6 @
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min" D/ O- U( {9 Q
8 r# t, y" W5 g1 b; j7 S# B
工序10 切断
* c5 n- W3 W2 h8 V. O, P" i; ?+ {1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)
: S( R0 j: T, X/ Bd=400 mm L=4 mm z=20
0 Z0 Q5 b# w. P2 W2.刀具寿命
- Q4 ~- q3 A+ s% M$ c3 y/ \! Y) n查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min
5 d& S" U4 @1 I4 l3.切削用量. u: h' ?3 \! d) ?$ j& m9 d- z
ap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z
# \! a2 A. r! }! }0 p9 H查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv
" n: O* C7 v8 D$ ^' M+ j3 cCv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.1: a' {4 T' K! Z9 y& @
Vc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min
3 {! _) g7 \( p' m+ d+ P! N* H+ [n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min8 R K3 Y$ h. y8 x
根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表 9 h8 K/ z, l$ y. y% O+ W
机床主轴转速为nc=400 r/min
2 O9 _+ E; A6 a计算基本工时
, ^2 d( `" \7 U$ X7 n$ J# Ntm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min
- D# Q3 V$ j6 ^( D6 a# G3 L0 i4 X2 S- S
选择量具
4 [' d2 I9 Q* @1 f本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.
" v( v0 j8 J; i' L* p一. 选择孔的量具
+ n$ I& u- L3 r% n! P3 t2 E/ ]# Q精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm* M8 C. R9 i8 ~8 W; {0 M& Z7 K
查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT108 t, ^) P7 Q" f& T
φ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表6 M$ g$ H: ? I% Y0 s2 |
二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具/ k z+ q- i" E( J* ]
加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm# C9 m5 D, ]6 t0 \4 u
根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85), 3 W3 A' Z2 C! p8 P6 V) i
由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺
" o [* S$ h/ ^( J# U2 H* x
3 Y/ C8 |: N) a7 G0 L$ I' S; D- Q$ g
8 u( P9 {+ H0 j# W6 S# X$ P4 Y' z" Z! g+ y* L5 L' v! S! l
' v2 S' t! n9 P9 Q8 _) s
% l# L3 M3 r K2 v/ D2 _) L4 s. |- g* }' s1 Y
$ g/ Y4 Y$ u5 G( m( F: I6 Y7 n- L% c0 H" b
( C8 p5 X% V( S# f; \% Q
0 @3 e3 B; n* M1 ?! u- P+ ?
: {% B* L( x8 _5 `8 W! {$ h2 z+ u
! P/ @5 h5 o; A
0 ~8 D- o1 j7 k! _# ]
* [2 K3 j8 J# ]+ _( g z- |- W! Y& M: J
) A5 Z/ u5 o6 d% Q
) p5 u$ B; Y' a# [
$ A5 |- c, Q% D" |0 H/ |( n9 G2 [' z- i$ i: r
7 S9 W5 s/ a: @/ Y8 E1 {6 ]2 i2 L( e/ ^" N
! @; l) i" n, Y7 C& e$ ^ m
( C @& I7 l) S
* r) f8 k7 }3 W1 T0 x; x+ [7 q" D% W
/ ^7 _, d: G7 F8 C0 R2 M
, J, s+ ~3 \1 O, z2 R6 d刘文海
" b( O4 k- p% x; Q( Y4 ^0 ^" {% U* ]- k
专用夹具设计. O) `) P+ E% O' {: _ J, f
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）． c6 g- m3 f0 H$ m, f' ]
夹具设计
5 } w* n/ T$ G( [- J) c/ D（１）定位基准的选择
- q( D$ S# u: a3 _$ h% l4 X! a7 ]由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．/ `" n, {+ _5 X ^
（２）切削力及加紧力的计算
t" l- n# L1 C- V. J) Q. h刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r
! I) S K8 X1 E6 \- Z扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３
/ N* `1 T# i" H0 V* U9 y式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６. E- l- E; N: S0 t+ ?, J) V6 O
Ｍc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M
6 D7 a. z! ~, K5 ]( G选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧
' `, a+ u0 F0 w! ?为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf
) F' M5 u# d5 x其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
/ W" t% S( h3 i; o =2(723-503)\3(722-502)- a0 H) R2 P; A
=0.031m; I2 {4 ]) V2 m: @
F=1.3*40\0.1*0.031=16774N d0 p8 x* V8 `! Q
由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4
( B1 X! r* d! U/ x/ i d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.52 i; l7 b5 k6 @$ S) h" q
=12.4mm$ X1 s3 X" w6 C C! f
查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16
/ D: J# n& v7 n+ D S" B(3) 定位误差分析' v( Q* O' y, z% @; x/ A0 y' \
零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差
6 _, [ n' X. p1 ^7 q, L5 q定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.062
' x) y# p) S% I1 ]因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为 ?5 ]+ b! Z! z; m, G. y
jw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
4 ?: \( F2 L& c; o误差在允许误差范围内
. u1 K/ d5 ?$ W- I$ W
. T) t# P; L, [4 @$ ]6 b
' |; N+ O1 e* q% N& G+ v- F
$ a- @0 a# |; E$ W) [0 s' Q$ J
& m/ _" `; n' w$ j, \5 A
- H, O1 U1 j6 W$ D& G( t3 O( ^+ R3 M5 T. Y5 S, W: J" H
( {8 Z; J- w* Q" N; M4 `9 U- h. o* k0 M% L/ j1 @. c
$ T& h7 `& Z+ C/ g! i
6 b4 Q: a( w) W- u0 L3 D
+ Q Y7 l, v* P( q) Z/ p$ T# s7 [! A6 t9 m
! B6 L+ M( a8 p2 f
& ]# }$ E$ C& |" K2 o崔治国1 M, @" O6 c9 W5 u
5 z5 W7 Q: V5 O4 e! r/ ?
专用夹具设计+ y3 k+ Q% w" I: K: L
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.8 i( O% R$ P' a; r$ r
一 问题提出:5 X/ [' ?9 z+ w
该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.
9 j1 U' ?% @8 j3 L" ^二夹具设计/定位基准选择
) v( H/ N1 [, S( Q由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.' T* T2 b; f6 T7 F9 Y
2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则& t! Z& w, U) {- o! O. }
F=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)* G, L1 h0 ?9 r# K
式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3
0 r1 |3 z9 {9 g% n+ W# T! Iap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm5 p( q6 M, Q! C/ x$ l
F=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N
! H( }; a) Y, H7 l# @水平分力: FH=1.1F=1324.35 N
0 a% v. D/ b, k垂直分力: FV=0.3F=361.19 N
- V8 e9 v |2 ^) B在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k46 l! }2 `7 [0 o2 S, r! U" Q
式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.1
1 h. H3 a# _, B n5 X7 U. S# Lk3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1
: n+ H0 l& a/ v c) O4 ?则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N# A; L6 x5 M- E: I7 P! }' g
为克服水平切削力实际加紧力N应为
* ]3 O$ \6 b3 g6 NN(f1+f2)= KFH# L0 U( t& ~+ Q5 N/ N; |7 l* w
N= KFH/(f1+f2)
9 C0 i j" V2 b其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则
4 {( O" W: C' d: g$ C% iN=2645 / 0.5 =5290 (N)
$ S6 G8 E, J9 X0 n因为分为两个工具夹的加紧力分别为:
# b' S7 o7 I" [6 X' l z所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N
; ^' d% D! V# q$ T3>定位误差的分析- i* k2 p4 _& l0 w
零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题.+ ]+ C: H6 X" d2 X
1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.
& d' }- j/ B8 G: X# [2 F( E! r% G! I% m" U1 T
2 K5 f( b$ q* W8 T% n' `: s/ S) S1 E0 v) Q. z# F) _
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% h7 P! s+ b/ k1 x6 I( w贾宁
8 X* ~ k( p6 S! q* n+ W0 w专用夹具的设计& A8 n4 W9 M" M L$ T
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）.
9 n7 e" [0 _7 ^ y% A/ O7 J/ V" ~% Z* I$ b夹具设计* g$ V/ d# K! d7 T+ w! D& N1 H" y
（１）定位基准的选择# n$ r) v$ r9 F% b
由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．
* ~ W9 `( Y. s9 M; j1 h（２）切削力及加紧力的计算
% V$ a+ Q) z" s7 w刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.
( g: i* {& @8 Q则：F=(见《切削手册》表3.28)( O% Y8 |) z7 A: T+ v" F* ?
式中：CF=650，XF=1+ [+ e) v& H' F* {: w1 D: y
水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）
( K& M# [6 a# b3 ]; `) z k y垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）; `( z7 U" O7 Y
在计算切削力时，必须考虑安全系数，
% X0 r8 e0 \* g6 d' h. C安全系数K=K1K2K3K4
' D0 p$ |# @' J& C+ Z4 |式中： K1--基本安全系数，1.5；
' p1 Q6 T( a: L' I$ V K2—加工性质系数，1.1；
, B( a9 C9 E! b7 r K3—刀具钝化系数，1.1；
" q+ c7 d" {6 O9 {6 W K4—断续切削系数，1.1。* E- r: z( I6 X9 t7 a$ ^4 e# p0 \
则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）& [: n3 z3 W; r
克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）2 `& k; {" j* B: ]7 |
因螺旋加紧的扩力比1 ]1 F+ B5 M0 `! M C5 U' `
考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛
& P2 y: x$ T4 N# {. g+ k! u9 U. C/ \( zN`=245Ip=245*80=19600（N）>N7 `# q) x% a! V6 w1 p* S% b. F
故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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