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CA6140拨叉设计工艺过程
7 ~. [/ P+ H j& }) D# j3 q; E# e/ ^" T/ ~% B
制定工艺路线：
+ P) `- x& a+ f1.选择工具 《切削手册》# H' A" R0 x" f1 U) i
１>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具
: l4 m3 x' M, g& g! J* D 根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm: d2 D$ t7 O. u) S' k5 C* L, Q2 w8 M
由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=102 M# @8 W6 B7 {6 h5 n$ D
2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°
0 T! ^' s1 o$ T6 n- Y Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2: K9 _& N6 n8 j' O
2选择切削用量
: E& V) ]7 Y7 X/ j19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)& L0 @: k3 ^( I% s0 k6 S
ap=h=6mm1 Z$ j3 Z6 ?* I3 D& l
20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW
# D/ t) [7 D+ w9 z2 {7 q% w$ K查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.182 v2 T, l- W9 y w" |7 _: K
21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
8 v2 K4 S D9 O6 K8 T C& V根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.56 f' q( V- h5 x8 j8 I. V
由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)
. v5 m5 Q7 R% Q: e. \. x22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min
( y$ x# f5 d6 _& e: h各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.89
5 y$ H( O: z% C- M3 `0 v8 \ Ksv=ksn=ksvf=0.8 h, k. u. L9 z( f
故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min
5 R+ L$ r3 B x9 m& fn=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min2 j/ \/ `& @- A& V- g: }
Vf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min! g! ?3 g* t. G$ W- F
根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择9 P8 M8 g) v9 o# S& S, C0 m: P' U
n =300r/min Vfc=375mm/min8 t' o# x, J2 l: |4 {5 g I+ k6 U
因此 实际切削速度和每齿进给量为' F3 w, |8 n/ x4 \
VC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min! H L' @2 n, I4 X% s
Fzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z) d; s+ p0 V0 T% Y7 |6 P
23> 根据机床功率:
$ I, Z. e. r) m7 i e. n根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min2 `" v, L$ C2 j j3 r
近似Pcc=3.8KW" C2 t! }$ T( z' Y8 S
根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW
& v$ P; p- G7 V& N4 Q- M e/ R$ d故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即, B6 V+ J, C0 n/ t p/ k. d2 q
ap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z
+ p0 n9 u( Y @; W24> 计算基本工时tm = L / vf
2 d) p3 O! h, |( Z式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则
9 Y2 _$ B3 _* Y) p故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min+ K- Y. B$ c8 W+ O; _. R) w
工序7 钻锥孔φ8及M6底孔0 e4 i2 K, J, ^# W8 Z
一.钻锥孔φ8! [" Q- }2 k7 |7 `' a- _
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm
/ [" a1 A- W5 |" p1 k- P5 |钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
* l- Q5 ?/ @4 L/ | ?. `3 l 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°* S$ p0 t' I, K9 ^( W
2.选择切削用量* \$ C0 C( a2 O$ ^* s
1>按加工要求决定进给量
% B4 e/ ]) l+ j- `: L/ R( B# k: X根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200
w5 X7 v9 O$ o, w8 S& ^4 bd0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
( I4 H& t; e; L. i由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则; {4 t v# d4 R9 h
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r6 P3 x( v' D- U, I# c1 Q% p
2>决定钻头磨纯标准及寿命: F- U7 E U& Y% ]
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min9 z+ k! d- p( V& u4 a$ _
3>决定切削速度4 a1 a J) B' Q3 Z% I& Q
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
/ ~4 C/ e. }- u" Hn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min' |- D6 F+ D( i7 @1 S
由钻床说明手册选取 n=400 r/min" v% `. N5 L$ c
3.计算工时( A) w) ]0 A( N0 Y2 K! Y
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min% a4 `1 |6 Q6 n; Y! H5 \2 t4 O
T; G# Y; u. U- X; ?) H, \二.钻M6底孔8 K5 O# q6 x: M$ @$ o" ^
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm0 g8 k& {7 q7 D1 Q( z# Y' C
钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°1 I @3 o9 @( t( Q1 j$ }
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
" f$ a! J( F3 O: x, H2.选择切削用量 F( F1 [% d k
1>按加工要求决定进给量
( D- T! s6 F3 B% ]! Q: s' F' H, @; w根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS2007 J; Y( g5 H3 @( o( X5 n% e! k
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r0 O) {) v6 a- b. W8 P& S/ V" I/ C% ]
由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
1 U# g# r- u Z& @f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
3 N7 ]2 ` q1 Z8 A" ?7 \( ^8 c7 ~: F2>决定钻头磨纯标准及寿命( B/ E) V# ]# c" r, z( G4 {
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
1 W$ P- X/ \/ K% P# z/ E3 X3 \4 w3>决定切削速度
! p E4 c4 E/ _# l1 d由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
0 m# b$ L6 a5 d0 D! s: kn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
8 ~& V# d' T" B* M由钻床说明手册选取 n=400 r/min
! J6 N. k! q$ C& j3.计算工时
3 ]) P4 i: u) Vtm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min3 o* ]" Y: Q- l+ r1 j! @
7 j2 @" @" _; V b4 s2 z
工序8 攻螺纹M6
* r7 F: v! ?) a1 O7 l9 DV=0.1m/s=6 m/min
2 d$ W1 {( O6 v) t1 x- C) b) v7 V8 y则ns =238 r/min6 t! s& p1 r# G4 W
按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min( W/ a1 D+ k- z( ]- I
基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔
- q6 H! S" Y9 X" \1 g- P3 ntm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min
: T7 k* w6 b# t! h2 }2 i7 q$ A工序9 办精绞 精绞两孔φ20& Q4 d( d, i" \; k
1.选择绞刀
+ z2 Q) p0 k" {% j, ]查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm
+ J( b0 j6 j$ T/ m( |2.选择进给量f
& C2 X' K: b7 V0 {: `1>绞刀磨纯标准及寿命
# B1 m( Z; q O! V" A! X* f由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min
6 C( ^/ E2 |3 ?. e0 |2 A \2>切削速度V进给量f
t8 E1 [# p7 x) E0 C5 G# v查《切削手册》表2.259 ~. Z( C! w! m
铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm
& B6 C) d6 R5 z5 h9 ]4 }* q. k& m(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)2 `4 N3 ^0 u$ a- _
f=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)
( _" W8 W/ R& ?8 s根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r$ j/ r% O- c! X" N' h- q
n=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min
[! i x+ h6 Z0 W/ M. J4 D& T查表4.2-12 取nc=250 r/min
! A: g" {3 q/ N1 ]! P4 k3.计算工时
1 t/ W# ?) z" W% Q" jtm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min
( G) t4 |4 P* T7 }
& X) a: d. G# z3 c' A: @% r工序10 切断8 r/ A+ f0 N0 `* X
1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)1 N4 g2 T$ g" }% b& T7 c6 s* j4 ^
d=400 mm L=4 mm z=20
) P; L; J5 A% k/ n: z X; T2.刀具寿命
$ ]0 Q* p9 c) h1 t/ Q" N查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min
6 Q# ?1 m2 E# ^3.切削用量
6 k0 P# l* P$ zap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z
, q( V+ ]( ]; Y2 s) r; C查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv- ]" ?; F* V7 `1 |, W8 [! i
Cv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.1
% f; B2 t) h% P/ @( s, Q& l8 q) `Vc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min$ x7 G4 @* } Q! @- G
n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min
" ^# Z' h/ \1 J2 o# z根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表
2 y' M3 j/ [' D3 t机床主轴转速为nc=400 r/min
/ J h/ o0 d6 o0 s3 q计算基本工时
- v. \/ J/ X' M/ J4 c# n$ Qtm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min5 H, @& @, V2 Z! `3 I( p# |+ D
8 w( { L# Y" P选择量具. g. Y$ D+ q' i: w, H$ H2 m2 `6 `
本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.( c3 v; x9 k' d( I
一. 选择孔的量具
2 u& i7 j- C9 Z精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm7 k* X* g" L+ ~
查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT10% U6 ?" `! M( D4 U, L2 c
φ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表1 `1 i# r1 _- }7 q4 X( u; L
二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具
1 s X+ N; Q5 S8 j. k( n加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm, e4 z G* Q+ ?" e1 r4 Y, ?
根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85),
' F0 x: o( X$ A+ E& q由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺8 O: s, \9 m! y3 j
6 n4 N8 c* Y& X. E( w0 Z; G
" z7 V1 U- o+ N
0 j- K: F: I' R/ E9 ^$ S+ X: C0 r: ^9 t4 t
# l0 z3 d4 J" ?
8 M0 V Z% `6 d4 _
) @# a2 m% v- F2 N( w" w+ Q
u1 g+ u& u- `
0 O8 B& Z% g4 S- `% D7 V1 \1 V* j1 J/ R, k" Y. T5 p
: \& b. ~8 T V+ `9 k
* q& |' L0 ]1 N1 y
- j b" S/ _3 n0 z) c; l$ m, h4 l v
. R; k* N) k N" v H+ g% r9 R' c( A
) }. j6 n9 {& D, }. b
$ S( A+ e$ U2 [# E7 F4 [& f, b
: S& a3 m9 N( r: \4 q0 x. ^* ?
+ |6 j, {7 M# G; u2 Z
( h, \8 W& Z& a8 ^. B& }
* j' |8 I5 A; y& b0 ?5 S: C) I0 T& z6 p6 {0 Y
. Z0 A6 w* g0 z+ u* R
- [* Q7 K/ `# f8 B1 C8 M$ v( E# T% x" h- f# h
" \" q5 ^) u7 ^) X" J& H) ~" g- C( g3 p K
刘文海
9 k g. h& @/ u1 K% \9 K
8 U5 U) H- S8 Y& t) M, b$ \专用夹具设计
( o, L% | s' ^! h+ |0 w$ _: Z为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）．& X4 o; I' W, E8 s1 {" |5 R# K0 {! a
夹具设计' N1 v. h$ u3 R9 ]0 ?) C3 H; u
（１）定位基准的选择
+ S8 L* a! r7 M8 H i由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．9 r6 W' x5 m# R" L9 ?$ _% f
（２）切削力及加紧力的计算. S$ s( G- p& l
刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r- ?' m$ |7 @' t% f% V
扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３! ?, l: r+ ]+ T# g( j; {) z
式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６, b' s% F$ A' U! F! a
Ｍc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M6 B3 u: z5 Z5 d4 B H
选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧: y) ^* r, g: |& p. x4 R. }: j* K. X: N
为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf
( N3 y3 U7 P3 m0 R3 o8 n3 X- G其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
# N* y- U& F2 E =2(723-503)\3(722-502)) V: S/ c. e& B& B7 [
=0.031m% v2 v, e; f- ~
F=1.3*40\0.1*0.031=16774N
+ E0 C% N* x7 P5 k+ G由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4
) {2 V" S- A9 c' b7 X d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.5+ x; o; u, N R6 e" G
=12.4mm; Y8 {: S& E, o8 h
查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16
) B, J, Y0 h# G; O R% Y2 ]3 X( O; o(3) 定位误差分析' ^% |9 j9 M+ V6 H, o$ u
零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差 + n, L2 ?. r0 n% q
定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.062
9 K6 z) \2 C, v4 F' N D4 j- P: f因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为$ ~- E+ F5 h4 l, G# A
jw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
. j2 g! H& o% v2 s& g. Z$ G7 b误差在允许误差范围内/ t1 a0 l. n: N
- [7 [$ @# x6 N! O3 J5 y" Z/ w
, z3 Y: F; A0 @$ X! i
0 Y( c- f/ Z: C% u! ?, g3 G4 ?
" [* I3 \9 A- E5 z% n
7 F- `2 \$ i. T6 N- E+ j# e: i2 [6 z0 G0 L, H
7 x! h6 j& G6 D7 V8 ?* W' f1 b5 C
% p" n1 a8 g0 P+ R, O
9 t4 s' s$ @4 t. G' Y( S8 v x6 h+ c' {; p- t
3 k3 I8 h& t& g
* Q* a0 o+ j1 l4 w7 W' G% k
# o) a6 Q" I! ?1 C- C
% l6 h9 m1 Q+ J3 v: E
( j# b: @- x! v9 m: D8 k/ g5 ?崔治国$ O2 D( ^' }! P# x' k* ^) [: \
1 t1 O5 g$ O! C/ o( K, S专用夹具设计
8 i* Z" U7 u1 l4 d- `1 ?! u/ u# E为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.9 H/ t/ {- S* t2 R: X
一 问题提出:
1 O2 i0 c. A$ ~( T7 L S; ?该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.
. D2 i2 A; J& g4 _+ b$ U2 Q二夹具设计/定位基准选择# x) O6 m' r9 g- r
由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.
" m$ k7 v2 `! ^/ t8 E$ |1 |$ n2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则6 @# @" m' ]+ u2 ?) g
F=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)! [. S3 q( Z3 A8 V
式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3- c' Y' X9 n; R1 M) g
ap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm7 n' [/ O& e' W
F=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N N: m$ i1 ~% Z4 ]# O& [' c( o
水平分力: FH=1.1F=1324.35 N
5 c5 U: o# {( ]3 |$ }/ e/ e, B垂直分力: FV=0.3F=361.19 N' [8 y+ }, h$ C- [: _: @
在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k4/ U! u1 s9 p$ D- E- h8 L
式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.19 z4 w1 I5 f& ]7 H
k3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1
& O- j% ?! \, d2 Q; w( a* ]则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N- V7 F! Z3 E+ v# X d5 ]' z
为克服水平切削力实际加紧力N应为
3 F9 T$ Q% I% p) I% v5 \& g# ON(f1+f2)= KFH* J, @; X& ?6 w/ O3 _7 a: x
N= KFH/(f1+f2)
' H _" z3 w9 F7 \( n; A5 k: @其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则
7 S; u; s* X* O7 `1 WN=2645 / 0.5 =5290 (N)
1 N. b, g B& `/ b8 U3 w因为分为两个工具夹的加紧力分别为:
/ n0 ~/ B z, \) j% }9 R所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N4 A+ G+ r) ]* u9 Z% h8 s* G- l9 q
3>定位误差的分析) K4 F! g7 S9 g( q9 S6 M4 r
零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题. m$ ]/ ]9 \6 ?
1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.& q" _/ f% p: a6 ~+ o! d
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贾宁: E0 j& c* ~( r' A
专用夹具的设计: N1 u9 Y9 _0 [" k/ [% K4 E( [5 i, ^' \
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）.$ h, f; {' [1 O/ f& X" K( F5 z
夹具设计) R$ v% q0 _/ g$ i7 {
（１）定位基准的选择4 B' r+ w% Y2 e
由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．
[% @, n7 ~+ A" Z（２）切削力及加紧力的计算
4 i+ t0 q$ G* h7 Q刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.0 R& g$ a' j. S0 t4 M* h7 i* ]
则：F=(见《切削手册》表3.28)
. I! E+ r8 s, O2 j* w( E c1 C式中：CF=650，XF=1* W& |1 X( |$ _! W
水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）
# R1 X4 T, S. l+ }+ Q- h& _9 T垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）% ]* G$ X. x; P J6 A M: a- N
在计算切削力时，必须考虑安全系数，
% W3 r* C- W/ C, p1 C7 C. M. Y安全系数K=K1K2K3K4
i! }7 a7 k6 ~6 `! n式中： K1--基本安全系数，1.5；/ ?6 R+ p3 u. U P& o
K2—加工性质系数，1.1；8 G3 @$ i L+ P8 x$ U: h3 M
K3—刀具钝化系数，1.1；0 L+ I" l5 u1 r7 W; J3 _
K4—断续切削系数，1.1。
" ]- Z; d. _. X则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）
; F% G! ?7 g% D: v% |6 |克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）$ D) B* L+ r. K4 W& o. Y
因螺旋加紧的扩力比' U& ~! A) b( O* ]
考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛
( n/ K; N1 X/ K* s7 a8 sN`=245Ip=245*80=19600（N）>N
) V I2 u$ D$ g& B8 p) O* ]故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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