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CA6140拨叉设计工艺过程0 G5 S, v+ O3 R( q1 |/ q0 a
6 j3 J, g/ U, F8 Z/ J2 s$ G5 q/ q制定工艺路线：
. t7 [0 B: W4 W( V8 I1.选择工具 《切削手册》 P6 e- X; c6 D# [
１>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具
$ N/ z" n f" `# W 根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm
* D" `8 x7 w5 D5 Q7 q由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
3 G3 y# `; w2 b% w+ C* v1 o2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°
; j0 n' F: }: [; l5 p Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2
, E3 i3 j4 W) f2选择切削用量
" S7 T% I: u# ~: s& x2 ^2 G19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)
+ ~. ^* x2 `( W; P' P' tap=h=6mm0 K" a' R' @2 g. W
20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW
' M( U0 l Z, J# L6 X1 _1 _' t查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.18
7 c: r- k0 I! D9 d) b21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
* G9 I' w& v5 Y- G9 d5 ?根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.5
" X. @% z+ U3 m4 J8 x由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)0 g) Q. {& ^. G; ?2 C6 _5 y, }9 I( m
22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min& E3 c% ^5 U# L* J( R
各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.894 K; n6 Z2 N* G1 i6 q) I3 F
Ksv=ksn=ksvf=0.8
i: R6 F( Z& ]9 g+ R: L故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min
: B+ r- z/ a1 D* _n=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min
1 p) H% T( O7 l& wVf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min; ^4 t% l( a+ W- |& ~8 j
根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择% o. k O* { W' e( x
n =300r/min Vfc=375mm/min
& _$ ?7 x7 C. X* a因此 实际切削速度和每齿进给量为0 j3 G' l. [' c
VC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min3 o' N6 V/ S7 r- x! v) d* Q
Fzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z& a, b( ], ~, l
23> 根据机床功率:
8 q, }. k+ y1 J8 l! P& o. d- F1 F根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min
c( ?! f$ J( j" l( b近似Pcc=3.8KW: T- o' a! r; U9 O; {
根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW& S" x# \, [! q( d
故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即
2 H; _; h& g/ j( w3 a0 t$ L0 eap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z F( d. f: j$ Y0 `
24> 计算基本工时tm = L / vf
3 k1 y2 N( t3 e% j R式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则
$ V9 V7 v" } q故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min5 T: I: z. U4 j" ?' ^' ]- ?5 b
工序7 钻锥孔φ8及M6底孔+ N6 r5 C/ N" j) L8 }) P: H3 ^" W, K8 {
一.钻锥孔φ8
. M' n1 j- t# @, F; _1 x1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm
9 B7 ^! r) M( z$ _6 M钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°
9 s8 m3 q& e4 \1 e8 A2 N8 f 2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
& G. h5 q7 L4 `2.选择切削用量1 {2 B+ I4 c" N( u3 @0 [3 \
1>按加工要求决定进给量4 _, T) Q7 m/ j
根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200
0 }1 ^% d1 K; f. gd0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
/ g r6 x0 d' F由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则9 h w; V2 a+ ?. s
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
0 T6 ^8 n" ~; |/ Y; M4 c5 p' g$ i2>决定钻头磨纯标准及寿命
! q" n2 ]8 _2 A6 P. e* f) R- Z" [由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
& n. L0 |( U% M3>决定切削速度8 B9 O4 \$ C+ C# ?6 D; E9 X
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
7 R! r/ a! Z# T0 J9 [1 Wn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
5 B1 x+ I# V8 t/ v由钻床说明手册选取 n=400 r/min+ r' Y2 [, Q; |( J2 U# {
3.计算工时5 U7 C7 N5 c Y8 c# Q$ \' w; m
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
% J7 x- G. ^- O/ g- R! E
9 `# Z- b2 ~' r* w二.钻M6底孔' t Y- x3 n6 d% m9 v- x k2 ]
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm
% i h7 K3 V/ R' Q: F钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°2 Q6 k. N) _6 m8 B
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°
* F; ^) c5 K c8 J$ ^* T) y2.选择切削用量* q, x1 ^5 ^+ n# U; Q. L$ Z7 ]7 o
1>按加工要求决定进给量2 p. ]* b+ W; D
根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200
# Y; a+ t. _6 Q" w1 o0 X+ K; S0 |3 ^d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
. S5 t6 J4 b# U h3 [由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
y' Y$ N9 ~$ j5 C2 _) O- j if =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
+ q( G; Y! B7 L3 ?2>决定钻头磨纯标准及寿命5 R) \5 Z n) f3 E' s; v& ?- Y
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min0 v+ S5 n; v Z/ r; [" G; | X# s
3>决定切削速度
; t C( }3 d/ r4 V- J9 f由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
4 t2 O2 g3 Q$ A6 |& G& i6 on =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min q% Z8 b* r0 c
由钻床说明手册选取 n=400 r/min
, X3 P! _) n9 e+ R3.计算工时3 C. X7 t7 L2 k, a+ u
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min
4 r. y! L6 P# a( A! E! k3 v/ z% K7 u: x- m* x
工序8 攻螺纹M6. v0 C, u! K8 j# [% J
V=0.1m/s=6 m/min% y2 F4 q* c9 W: C8 \6 B9 D- r
则ns =238 r/min
# V6 {% \/ L# N; m按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min
) }5 {; F! C# \. u3 }基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔; K$ A% u. p* t/ q9 D& O
tm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min* W% A1 x# q# r' |, U3 Q
工序9 办精绞 精绞两孔φ206 Y+ z7 `/ X: {' w9 I: c% C
1.选择绞刀
, G8 M; X" D$ e& _0 y查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm7 T4 {, U, H6 B1 f. J) v, G- \
2.选择进给量f. [8 z+ v/ f" F" R
1>绞刀磨纯标准及寿命
- b! I: w, ]5 K3 K3 v由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min
5 { X5 P5 r3 X5 O2>切削速度V进给量f0 i2 k/ S8 s- P: v# ^
查《切削手册》表2.25( W- Y5 J' `) {8 R# l) J8 X
铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm# h8 u+ t) w( z" {$ C* {) X! \
(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)6 V B' E2 w8 q2 X
f=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)
Y' G# v+ q( x! M# g- e( C根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r0 g/ u- v* R5 A4 @
n=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min
9 S) W* ]) @; u$ Y8 d! X" s查表4.2-12 取nc=250 r/min! C$ I4 q9 ? I" c
3.计算工时* p0 T0 z5 O) l2 ` X" M4 f2 p
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min, d9 m7 R5 w4 p# Q3 _7 j9 I
4 ] i+ k7 v/ p9 z工序10 切断/ G& f* U; C8 U7 D
1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)/ z q1 _% D6 F. t
d=400 mm L=4 mm z=20* S A$ Z& S: n0 m3 u' a5 L* l9 C
2.刀具寿命 y: ]+ Z& M, _1 c, o `
查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min3 c' @3 h p9 x/ I2 a4 d
3.切削用量* F' W ~6 p3 W5 A" m
ap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z% i; B, p- q; Y, s M
查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv
. z5 R& t; z# q$ `, A. bCv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.1- F: q. k" t. i( k5 M- O5 q, y
Vc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min6 \$ ~( A9 T' q# O1 s0 x
n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min# h J5 y5 d. }: s
根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表 . Q8 Q# J. m: f' C+ f( H. M- C
机床主轴转速为nc=400 r/min
- `+ f* G* E$ e7 Y计算基本工时
; @3 s, V: S) v7 [tm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min
7 p/ w% D, P+ R3 t
# y2 u/ D5 M, K6 I" {选择量具3 U/ K) j) V8 k/ ]7 c* s
本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.4 u, n+ t7 `& M3 N
一. 选择孔的量具" B+ U3 D8 P2 H$ ] @
精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm: J+ _( |" J, Q& @
查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT10" H' u' }& C% _% S. B
φ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表' V' g% l$ H m# a
二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具0 L' `5 }( v8 D7 u
加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm% W' F M3 H% L* L' ^4 ]$ b
根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85),
/ G7 i1 E1 ~; C6 b) a由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺
( }& _8 U# J- r" z0 n" x2 c
$ g8 m; M& {7 B5 a* _4 k* q9 C4 Q0 U
. j8 R6 T% a: ^" [; L# r/ d" d' J
! m2 g* j1 S$ \0 Z% T: W2 V6 c: X( r7 y7 @* R/ N- G. P9 \ F
# U5 Z- Y$ e# T# b- z; B8 M1 s- L6 w J5 \4 P" h
6 a2 V$ i/ x, I1 t
3 H9 x9 K2 y" \ `, E+ e4 m2 G& g
' U& V. z" y/ p' F" ?; F. t- T. |
- N. C. k. M) W2 _* N# Z
7 _# M ?, f5 ?5 H0 j1 B
/ d* V( ^6 i, t H2 N
$ S- C8 x& K. s$ P1 F3 o8 J X# m7 u' A1 p$ @, b J- z
- }. w# r0 U6 v& h. g G& d/ B+ @# q9 T0 ]' f5 ?$ t4 r+ j( S/ `1 {2 {1 r
1 {9 b% a3 \+ u4 @
+ J+ Y7 u6 R$ \" I/ {7 w$ _9 |8 a% v( s' s/ a% V* ]5 V8 b
$ q8 k5 J) P, [
4 [% D* Z- Y4 b+ d, N6 u6 ?) J
3 I6 T8 J+ r; P; b2 X3 K
: L$ k" v# ?/ Q) I. }
* N* T0 p0 r& I: u$ Z6 w% ]3 l
2 C( V5 `" x1 N. e v/ u
+ O# E8 h& L: ^+ a/ |
8 j6 \$ }1 M( r) v9 r* N2 x9 G; P: p4 t1 S7 n! }
刘文海
p1 Z- C( T$ |7 O6 |; E/ N" P$ Z9 F; a
专用夹具设计
" K( _; K( \0 k为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）．
, S. k: }4 ]( \3 h) p夹具设计
- N0 t! i& ?' N( _: F（１）定位基准的选择8 z) p9 G7 A3 ]8 U% B( U! }, o
由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．
6 h) A1 o! s" ^& Q7 M* V/ U1 c（２）切削力及加紧力的计算8 H2 f. s: s; A: n5 z& _
刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r
& L | A, i4 }9 e扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３
8 u5 \" F! { C式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６
$ P& n; Q, T: ]Ｍc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M. u5 z& h4 t/ L; f. b8 A$ Z9 e
选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧' ?# E8 h5 R) E- v
为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf
6 D, K: p# S) _其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-11 M x5 A7 C" M& ?
=2(723-503)\3(722-502)
: H1 t+ u8 T8 Q- P6 Z; ~6 X# [ =0.031m
# T$ E3 ]* `9 B) R: C F=1.3*40\0.1*0.031=16774N
. j0 P6 z% q4 T由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4 F6 ^: m% ?; ~, p7 C- R0 I$ @4 N
d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.51 ?7 a- I {2 K3 C* O/ F
=12.4mm( _% e- N. G" r4 }
查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16
& m5 z# U4 v* G(3) 定位误差分析 o; W3 A5 m# M' ]! j
零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差 / S$ d# M8 k) r+ I
定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.062
8 Z3 H' j# `5 k- a' }因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为9 o4 `* j& k+ o' t
jw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm: e A7 u8 _0 l
误差在允许误差范围内
- b0 \$ ?4 H" R* e- U. a, }6 m6 E. x6 y* F/ K( Z
& |: K( W2 V& o$ z7 [; h) Q7 I
% H. r. U* R, t' E( A5 h0 l
$ P8 X6 u# F0 `: ~" q, P8 Y, O# c9 U G2 ?. F$ J
4 X5 S. J0 q# q8 _9 k4 p
4 Y7 P: f* z0 { ^
7 u0 }5 A5 w. x% U# N3 N4 C8 Z3 Q5 }5 P& q/ x3 U
$ ?7 Y# b% S% e' L: B4 X% {# x/ Y6 Y, j# l; [/ C% T
0 Y! m0 _, X1 a' T: [+ {4 g: p" L) d
; v, @' V0 t! J, y& A$ Q
; [, [ U" n' y% w2 S3 v4 v崔治国$ S- J. g, A$ y, ^9 b. @" x
( X* J7 g4 D E5 S9 P
专用夹具设计
; z3 h& p( [" k为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.& f: ~" M# n# _$ H" {1 A* }
一 问题提出:8 |5 C/ j1 g- q& y, L, P: i3 O1 f
该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.2 U7 \3 C1 }4 K3 c N7 _
二夹具设计/定位基准选择
9 P% i; n# X; ?由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.
. A! r! ]) `" Q8 R6 C( ?2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则
3 j. e( G i* H6 L7 P1 N6 v4 aF=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)- J" }& ]( o- K
式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3
! a7 q- g3 _: q/ y- L4 V) [ap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm/ ^3 S* }9 F( ?: b u( Q6 L
F=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N" z' B/ H, D* I, L9 H) n v! S
水平分力: FH=1.1F=1324.35 N
, Q9 a* N% |. X# n6 R6 O% }! ]垂直分力: FV=0.3F=361.19 N
6 V% j) k. V- l. S在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k4
5 w/ G, K- l8 I9 `6 |+ n: w式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.1
5 I# @. @: P9 Xk3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1
# Q9 R7 D4 [5 M Q则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N
: [' y. M5 V- Z为克服水平切削力实际加紧力N应为9 D0 c# M3 C" W. S$ X% K4 T
N(f1+f2)= KFH
; Y3 d9 Z5 \3 M. [N= KFH/(f1+f2)
$ J W9 u( ~5 J d0 Z, Y. h0 {# `其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则4 c+ {/ F2 |. _) u; C
N=2645 / 0.5 =5290 (N)0 M, Q% U/ g1 z: ] h
因为分为两个工具夹的加紧力分别为:
' Q/ y1 H6 k- [0 X所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N
2 U+ { Q5 }9 M0 e3>定位误差的分析
% |' m5 b; n0 n1 L) W) N* h零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题.
7 x; A1 I& n, G/ U# ?' C! k! [1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.
6 ~; ?4 c- j, B# G8 x9 F
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6 m; T3 Y% h( b& Q( ?专用夹具的设计
% _# |5 T, V$ M9 h& e9 {2 w为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）.
: A, R" R; |9 s5 j- ~夹具设计
+ @8 R& v. Q8 V, W（１）定位基准的选择
& C2 F) d, i- T由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．
4 T6 `5 g8 k) b（２）切削力及加紧力的计算( G) `% E) z# l9 Z# x: ^% H6 _
刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.
$ W: {4 _! ^1 K) v. n则：F=(见《切削手册》表3.28)5 T: O) w2 H' {; ]
式中：CF=650，XF=16 C3 }' {2 E& y5 d/ L. D! i
水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）1 I( N. R# g4 R5 B- H: K7 d
垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）
6 U& }9 m3 t8 e+ T: b+ p! O在计算切削力时，必须考虑安全系数，
0 X0 Y. d. ?; O$ N. Y8 Z安全系数K=K1K2K3K46 {8 g, @+ r+ _$ R, X3 R( f
式中： K1--基本安全系数，1.5；1 t6 b& a7 Z5 P [* e
K2—加工性质系数，1.1；: a; q) t3 ^1 b' y
K3—刀具钝化系数，1.1；
3 e% c- ^/ c# w, o8 T2 s K4—断续切削系数，1.1。( h! o( c3 T0 T+ x# F4 R
则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）5 b' [4 ^: Q2 \6 S
克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）
0 g' R8 j1 Y: m9 U3 {' z) U因螺旋加紧的扩力比
8 Z* i8 |3 A/ _2 C7 F/ m- ?考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛
. F& a/ G. _- Q2 D- ?9 g. AN`=245Ip=245*80=19600（N）>N
9 R3 U- ?4 N# {! Z$ g4 j故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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