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CA6140拨叉设计工艺过程
7 D0 H' ]/ J" U) y1 }: G2 u, G6 d$ a5 }& V1 u) k, Z$ _6 E& R7 O- v/ [
制定工艺路线：2 q: i' L$ \4 k" {3 K
1.选择工具 《切削手册》
( ^- @+ H5 Z$ m% T2 e １>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具3 P |" c) H8 y# S1 r
根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm6 A; l! C1 x; r( S+ m" D# g9 x
由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
' n# m1 C. r1 l; P9 A) x2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°) {) T/ p+ R1 v, }
Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2+ C& ^$ `- g' d( f f' g4 \" G% I
2选择切削用量2 ~! n2 W: S4 S( L
19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)# P# D# B% F% ?& f4 [5 X
ap=h=6mm
5 V7 z: u' g2 A( s& e20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW$ z8 h o+ ]; g1 h; x4 P4 c8 i. Y
查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.18
3 u# q; Y- R" m5 W- L" W# B; y21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
$ S+ P% F3 ~ R* F2 ]; j; y! F, ]) N C根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.5
/ W4 y/ s0 ~( a8 m) n由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)! n8 j( p- N. p/ q% i k/ w; h
22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min
. G* t4 `) d* r: ]" |5 W7 c各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.89) N# D4 Y# Q# |* Z& J3 s: H% r5 N! s
Ksv=ksn=ksvf=0.8
( j9 H# X6 ] ~2 Q+ L故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min% k4 N- U5 Y: l) F' \; _" F
n=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min6 L' V1 s' f5 E+ L
Vf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min
7 ~/ p6 `( M) o1 {: h# m2 ?根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择
. s( s9 C4 y8 m( U7 q" wn =300r/min Vfc=375mm/min& E9 H( a" V( b T0 Z
因此 实际切削速度和每齿进给量为/ ~- a5 ^$ n V) w0 y' R( F& I
VC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min1 K/ [! z+ j1 d
Fzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z
, [0 W8 P; ?) a3 l2 l' d) `! s23> 根据机床功率:0 i2 S' c0 _6 d: S+ B7 C/ ^; w
根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min
- d! ]/ m! M; z! T( l" l) ^近似Pcc=3.8KW
& L2 z1 G( [) N/ O- x; |根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW+ `, L1 i) ^/ S5 @ h8 O
故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即
' M, Z& F% v1 uap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z9 i( H4 _$ x7 a( W0 H3 F- m
24> 计算基本工时tm = L / vf0 A; D+ u+ U' L
式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则
" H/ z2 a9 c& ~ R& ]故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min
) b! ?9 v) O+ }: S0 ~+ ^0 h工序7 钻锥孔φ8及M6底孔) l& c; {: H+ f: S* c+ E$ A
一.钻锥孔φ8
0 R' Y0 Z) c$ _3 ?1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm1 a0 C6 p+ N$ ^2 ?0 u* j% o z; z
钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°, h& D2 r6 Q0 \, ?
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°, ?1 m' \4 P, B- a/ b: ^, h
2.选择切削用量
; c2 U# Z& q0 K1 F7 o( D1>按加工要求决定进给量
( J4 j; U4 [/ T根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200& b9 {* `3 y: \
d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r5 }; j/ K9 k9 J3 K0 u1 N
由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
/ W7 T6 }/ o- E& if =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r) I5 ]. [7 S5 U
2>决定钻头磨纯标准及寿命
1 t9 S J( S+ j/ j由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
' A4 g9 |; \- u2 E2 C8 i* D$ S3>决定切削速度$ u: q& [& | N. ~+ M
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min3 `- h7 ]* u0 L- ^6 M8 F2 ^
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
" N8 Y7 X+ K, f由钻床说明手册选取 n=400 r/min
v6 p; E4 q& }; q& P+ e% P( i3.计算工时. B5 E; r0 L5 t, ]5 _7 i
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
" Z) R7 \5 t1 S( `3 Z4 s" ?& M
( Y9 g. s9 J! Q二.钻M6底孔
) s1 E+ R5 q4 D# R* R1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm
. \9 W* h2 x+ Z0 Z; z钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°" x9 {- k! r* c: n m: I
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°0 Z Y% O9 z; T7 G) F z
2.选择切削用量; ^7 X; Z6 z2 N7 y( u; Y# ~7 m
1>按加工要求决定进给量
/ N& J8 ~3 _: U& v8 N; j/ @) o4 ]: _根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200
$ U {+ f5 ~, g3 M9 O" w) c4 q4 |d0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
# ?6 j Q, Q; n! |$ p由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
' e/ c: I) T6 W$ `/ W8 u) B4 {7 bf =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r
* l, i, p6 \% W0 |/ p2 J9 i2>决定钻头磨纯标准及寿命! m3 P6 g9 k! c/ j" h* _3 E
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
9 _7 F0 b9 z, e5 z! d3>决定切削速度4 |# Z6 J8 Y7 C
由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
0 T6 \' u3 v9 u! Q. rn =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
3 l6 J2 j! G2 c! i3 d" O由钻床说明手册选取 n=400 r/min4 ^) M" F. _) O* A% c$ I
3.计算工时8 r$ @! j. A0 R
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min
8 f# m, a" M; N7 R2 d' n: \& B H. I7 ^9 S Q! A2 M
工序8 攻螺纹M6
z5 m, F1 y/ J _; OV=0.1m/s=6 m/min
& V5 D# c0 i: K" D2 P' }则ns =238 r/min
1 C% d/ ]9 U6 s按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min) ?4 g: D, v4 {: A6 y& z W7 A
基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔
4 |1 u9 V+ i, J5 l+ } i2 R4 B0 `tm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min
3 ?7 M; y$ Y( K- J3 G4 o工序9 办精绞 精绞两孔φ20
* W- a7 d, a2 d3 z) a1.选择绞刀
, L; b6 x H4 U' j' T. V查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm
5 i& w+ g- }; p( b. C/ I" n2.选择进给量f
; E, p! k; w6 V( N. z7 B4 H) e1>绞刀磨纯标准及寿命
1 f- C$ s4 R/ c$ d由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min3 w# ^' B4 g; x+ `1 c
2>切削速度V进给量f, e, j9 g u2 A5 n5 h
查《切削手册》表2.25
' R& X1 i. Y n: q# }# T& Q铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm6 r7 L2 g6 X( ]8 ^) O9 ?6 g
(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)
7 ~& k, W& r" ]# x/ ^f=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液). D# i# V0 X4 n3 p j
根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r+ J% ?1 }) ]5 B h9 G7 V
n=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min) m8 c; e0 T! V: }
查表4.2-12 取nc=250 r/min( _" \( r9 q( f! K
3.计算工时+ d0 i: n" v. Y6 Y0 z" O
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min/ H6 t" h2 C3 T+ b6 z) Z$ }
+ I0 w# U" g# d2 A7 }工序10 切断! R/ z. }( o7 ^* R/ V! ^' F+ ?
1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)
3 |. u0 _/ a5 jd=400 mm L=4 mm z=20
/ s$ h3 } E9 ~" w2.刀具寿命
8 k0 O% H; a \8 d查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min
- l# v$ j* ^3 x. T9 v1 h8 ?0 _( f. Q3.切削用量
( v, F% u2 b7 n$ |( M% `ap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z% ]8 Y, T! {& k+ D! k4 @3 z3 N
查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv* n9 @: l" [) y
Cv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.1) A4 m S+ m6 F }0 E- L9 X& ~
Vc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min; n. |) | a7 l; S
n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min
3 A6 S" f$ m- W8 d根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表
, J/ Z/ _3 Z/ l0 s7 z机床主轴转速为nc=400 r/min
2 e) u: k& x4 H5 z9 H, @计算基本工时
# z4 c4 N3 v- k" `* R+ h' _tm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min
1 c# I. q/ J- J& |5 A6 g" K* ~- I3 W
选择量具* h; o X9 ]0 _% i3 J9 n' N- W6 Y5 ]
本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.
7 u/ j. }! }2 A# j& h一. 选择孔的量具( k' E1 Y1 Q5 |
精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm
: A+ F P3 V* _! W0 F3 k" T查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT10
! W% K" V' Y- n: L% w6 c. Hφ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表; f5 ~# n4 K9 ~
二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具
6 G l4 s2 D( O# w加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm
, k' d+ N: k% c& }4 ]6 E& i根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85),
6 e' ]. q5 Z* h1 M( l2 @# ?由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺. P3 [# M( O, j- K2 g5 {
: m3 H! a1 X! Z- v; r: W
# }* l8 y! W- l* m8 s' \* j
3 y" K2 u% `! q* o& N0 k3 Q
# @5 l8 F. m8 [4 }9 }2 h/ J |% q! K2 ?1 \4 E) G* v& i
( f/ [& b" O+ J: }4 b: { P8 J. ?8 o2 t6 G" h, D* s. q
+ M# X+ X- S/ J" N+ C$ T
1 K2 z3 U! H- U6 d
! S* z0 k) H( S0 y$ p1 `+ _: d) {2 n) T, U# y/ @
7 m# T; k% [# M) v8 O O
+ r, M" e- n/ P0 n. o& e
4 |# c" a" ~& z* h
9 y$ I/ `' T( d; D
0 ^! L% A2 _1 M9 [. v5 X/ w7 R& L: \" o
! t5 R% }! r) O- A2 T8 `& K% C7 l. [$ ?, I& x- v6 Y
e8 g3 L; b: Z3 U3 E J
, o% Z7 y# O- v% [! u( r4 w0 b; a* E' B! j# P% k8 z5 J! f
$ i: f: t3 n6 V$ R5 ]. L) |5 z5 I$ i: E1 R& H
: d. V1 I6 k# T9 P( o% j
* U( G" ?) w2 o/ H
/ W2 {; u, l- l; z. U a0 v3 z
刘文海
7 H1 d3 A \1 O) P5 q+ P/ |. d% h4 _% [. Z3 M0 e4 R, z
专用夹具设计
- A7 y7 ?5 `& c& s, p- Z为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）．
# z' M6 y! A' E) |夹具设计9 v5 W, W. g/ w; Z& w+ f7 M
（１）定位基准的选择2 ^# w: R0 s D7 v/ c
由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．: ]$ x1 ^3 R+ ?
（２）切削力及加紧力的计算
% O1 o: |' w7 x( T8 @: h刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r( Z/ E6 Q9 [5 s6 B
扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３
3 c$ K' d0 `1 q6 g7 W& g' `式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６
T1 K2 e5 U" W: l! }) i P' mＭc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M
6 n( F! I! ^( R选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧# j' I4 M$ R, K; {% Q
为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf- U x }+ p1 t1 H6 r( |7 t
其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
7 W* F0 F2 }, d+ y+ H =2(723-503)\3(722-502)
+ B ?( F8 F* @ =0.031m |& i; ^/ V' c% H3 j
F=1.3*40\0.1*0.031=16774N* S9 I4 b. v! D) s0 E
由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4' e/ t: c+ @. @$ n" p K
d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.5
: F1 K! J: U# b& R: Q9 ^ =12.4mm+ ~5 d; ~, I# `7 i$ Y- k
查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16
9 Q' B# k* L. i, R! n) k( D(3) 定位误差分析
& V {; V" J1 _% F零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差
! t2 o Y: d% q, b- B' j9 P0 O% K0 H定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.062
1 i& v3 c2 c; W; L因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为
) |. u) g# D+ ]/ _% o! t! E* Hjw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
! s9 _- Z2 u8 {# A& M误差在允许误差范围内- y0 _: ^6 M: T! S# ]
! l% p$ N0 P: n
& v( J+ J H. ]. E1 U% B
1 o/ c6 E, f/ h9 D5 G$ Z1 E6 J5 P
( ~# k% I) V0 Q0 S, _9 U/ c
* c4 m, U5 n |3 g: c8 b$ P }
: `: e# o9 ~/ j& U! O3 G* V i" g% B" L4 j( j! O, @0 R1 m
4 Y( t/ f0 |5 U b# Q
1 W- h7 }: Q9 v8 O/ Y8 e. C$ o
. q2 p0 g; G: T9 K+ P( n: O, y# Y, B2 T# L Y" D. T6 {2 [! l2 E
) t- }, u0 U, g1 z1 {; M( R3 P+ y9 `# d
H/ B( s5 R, c1 v7 j崔治国4 k% j4 @, n2 p% C6 \ s
' F7 A$ q/ R8 e' {1 W( c
专用夹具设计: n( D6 U M) \% w
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.
/ o: t; ?/ V9 \8 G6 C# d一 问题提出:
; \- b8 ]' U$ {该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.5 b5 G0 s) T! w/ e5 ]% O; j
二夹具设计/定位基准选择( l" N$ R i( p/ ?1 }2 c0 p
由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧.
, @* s6 Z* a/ Q, r I& k, N2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则
& Z' v5 |6 S& t0 S9 S) iF=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)/ w; J2 [/ N1 H' C# K( d
式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3
; @ Q: |" ~ Z: hap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm% u7 @. {# V' o1 m# A
F=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N
3 W1 i+ }) j8 W# D# \( p水平分力: FH=1.1F=1324.35 N4 ^; F1 q7 a2 s3 K2 @, H0 @
垂直分力: FV=0.3F=361.19 N
1 T1 @5 l7 D3 y在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k4
" j4 x1 T* K7 ?. _( {式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.18 m* L3 K* w2 }7 q6 c( S
k3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1" Q& f" t( W1 }. ^3 ~5 Q: f
则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N I9 k& g) e) M. V
为克服水平切削力实际加紧力N应为% D: w# V2 R5 G K; w# d* g: ]
N(f1+f2)= KFH
2 E( f( y/ p9 A) T6 P* PN= KFH/(f1+f2): L8 B9 W w$ O; }
其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则- `( i) a8 Q3 y8 D0 l) K
N=2645 / 0.5 =5290 (N): E- X& Q B& E" ~$ m6 a) M( n+ d
因为分为两个工具夹的加紧力分别为:% B' V0 \" m- n5 m. b3 t
所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N
* s& I/ W" Q' y/ \& ~& n3>定位误差的分析$ }5 w) |" j0 h6 j. D" j
零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题.
* J5 l8 q0 o+ Y% h1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.
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专用夹具的设计3 z: ^6 m. G* ~: @# U! L7 C0 |
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）./ N% g5 W8 c- e6 X K
夹具设计/ Y& j; t5 K: I, R: V& P: @' d* d
（１）定位基准的选择# C% D, H. Q! A; p0 `9 P
由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．; ~+ ?4 D( d5 }' H% a* [
（２）切削力及加紧力的计算
/ o& l9 {& }9 x4 X刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.
2 i# F* K7 T R. H则：F=(见《切削手册》表3.28)
* u) A4 l$ F; M% o8 N P式中：CF=650，XF=1
6 m! D% P$ t F. S& z$ ~水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）
( w$ U2 w( U6 B% s$ ^4 o) {5 N0 F垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）
7 D/ o/ o1 N. p$ {. ], o9 j在计算切削力时，必须考虑安全系数，
$ S' {- l' X) u8 F! C+ Q4 j安全系数K=K1K2K3K4
2 |8 V6 K* W. Z5 T( V式中： K1--基本安全系数，1.5；
' V$ m) }4 {/ E- J) t8 u. [) p K2—加工性质系数，1.1；
+ a& p! W5 p# P$ a K3—刀具钝化系数，1.1；9 z! L9 P: _3 W1 K6 v6 r
K4—断续切削系数，1.1。
/ z1 x8 {( X, o# q& ~# C% O6 R则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）
6 U% |, ]9 k" N6 B: P5 r克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）
# b+ C' O3 k* T l6 R s L0 S2 M因螺旋加紧的扩力比. R% y; P' }( s+ s
考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛5 m, N& ^- S1 V; ?7 t
N`=245Ip=245*80=19600（N）>N
: G" s$ J; V7 C0 K2 H故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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