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CA6140拨叉设计工艺过程
i y' x: y8 B: o9 h% D1 @1 T) [( m6 R
制定工艺路线：$ h, x9 ?& C6 b# c2 Z' `) G$ ~
1.选择工具 《切削手册》
+ U" U4 D% B! A １>根据表1.２ 选择YG6硬质合金刀具9 l+ s; C+ \# a
根据表3.1 铣前深度ap≤6 铣削宽度ae≤90 端铣刀直径D0=100mm/ e4 G& l5 H7 M* `# r
由于采用标准硬质合金端铣刀,故齿数Z=10
* z! K5 ~. a% C f2 >铣刀几何形状查表(3.2) 由于 HBS=200>150,r0=0° α0=8°Kr=45°Kre=30°
6 d7 n+ O. Z) r, Z& t, Y3 G4 @ Kr′=5° λs=-20° α0′=8° bq=1.2
' x- ?$ t, J) z5 D& A+ z- k2选择切削用量# ^$ J7 @( Z3 R9 r$ I8 w/ X
19> 决定铣削深度ap (由于加工余量不大,可以在一次走刀内切完)
]* |& J- n" D5 tap=h=6mm
1 W' T2 n1 ~5 K1 o5 U( I6 R: u2 y20> 决定每齿进给量fz 当使用YG6铣床功率为7.5KW$ `) o1 w3 E4 |/ r" c" M- D$ ~7 P
查表3.5时 fz=0.14~0.24mm/z 取fz=0.18
/ ~- A, {2 B6 h8 c- ^$ Q. H21> 选择铣刀磨纯标准及刀具寿命
) \, y! L3 [2 h( ~" B p0 B/ B根据表3.7 铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时2.0,精加工时0.5 h `2 V# v4 H: Z
由于铣刀直径d0=100mm 故刀具寿命T=180min (查表3.8)
9 t1 |7 f- C+ R5 f+ s2 L5 u# C. O# F: K1 V22> 根据(表3.16)当d0=100mm Z=10 ap=2 fz=0.18 Vi=98m/min nt =32r/min Vft=490mm/min9 s, U* r5 ?6 g' b" S# M1 r
各修正系数为: kmv=kmn=kmvf=0.89
& b* @0 r I! J1 A' [ Ksv=ksn=ksvf=0.8
4 M2 P' _% z2 O8 `6 ^/ f2 O3 S故:Vc=Vt kv=98×0.89×0.8=70m/min
) }5 v r- f2 h* Cn=nt kn=322×0.89×0.8=230r/min5 f6 S$ M; j7 f9 ~- t& {6 L
Vf=Vft kvt=490×0.89×0.8=350.3mm/min% E0 i) m" M2 _/ ]1 w
根据X62型卧式铣说明书(《设计手册》表4.2-35)选择
1 X2 ], J; Q/ v( y! y/ K1 bn =300r/min Vfc=375mm/min+ B. _& g* \$ Y/ z$ `
因此 实际切削速度和每齿进给量为
( S5 {& p8 ?) L' R+ `5 b0 |VC=πd0n /1000 =3.14×100×300 / 1000 =94.2 m/min
" z, j! x$ |, T: p5 [# KFzc=vfc / (nc×Z) =375 / 300×10=0.125mm/z
& _! q" a: d$ v" |. @/ n5 w. _$ F" @7 d23> 根据机床功率:& U$ F8 P3 \/ J$ [5 ~2 Y
根据表3.24 当HBS= 170~240 ae≤9mm ap≤2 d=100 Z=10 Vf=375mm/min
- {: S# Y* d8 Q. \7 ?- c8 L2 V N近似Pcc=3.8KW
, W9 }, Y+ P8 G7 ~" Y. q$ g根据X62型卧式铣说明机床主轴允许功率为Pcm=7.5×0.75=5.63KW8 g" T# c/ O& A' A
故Pcc<Pcm 因此所选择的切削用量可以采用即
) C) |6 j% ]6 Bap=2 Vf=375mm/min n=300r/min Vc=94.2m/min fz=0.125mm/z
8 v, C# y% j% I; K24> 计算基本工时tm = L / vf6 x; }6 t& z0 c9 l/ D2 D4 J
式中 L=20mm 根据表3.26,对称安装铣刀,入切量及超切量Y+Δ=35 则# V; l6 Q; j6 S7 m+ [6 ^1 T' c/ j
故tm= L / nf=(20+3+4)/375=0.07 min/ @8 W. x5 B6 I- B5 T u$ h
工序7 钻锥孔φ8及M6底孔0 _, K) P2 ^5 U% C6 A+ U
一.钻锥孔φ8
& i& n' p% S2 J" D1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=7.8 mm
1 s9 v. B8 W5 o5 G钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°% y/ ^9 r; E2 u: A: e
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°; q! ^! m. v. f' p0 T+ G. F
2.选择切削用量
( c" n9 Q' F) N" o4 P0 P1>按加工要求决定进给量$ n0 D9 @1 O0 z7 X$ H [# E
根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200
. Z$ V( j: u& O; D' x. od0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
, U! K7 ^% r* M9 \9 E( y& Q/ o由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则: N) S3 l. A) [5 P) B
f =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r. [% [1 o- ^3 S5 E9 I
2>决定钻头磨纯标准及寿命: W8 ?9 Y$ m8 `6 Y* u
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min/ r( k9 P) a' [0 k% N* D
3>决定切削速度
& i% b8 S8 O7 N$ ^1 z- Z由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min
`1 n0 u5 v1 d2 E" w& y( Ln =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min
0 P# \1 {/ O( @( d: ^; i由钻床说明手册选取 n=400 r/min1 @8 o- E7 ] F0 M3 }
3.计算工时
5 m# [+ f9 [6 V/ {3 Y% q1 ttm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/400×0.4=0.26min
: z& Z6 @/ m7 e! p6 c! I7 |
" O, J' z% [, u: f( z0 r4 H二.钻M6底孔5 G- }* \8 j- l3 B, n, y5 q- M
1.锥柄麻花钻(GB1436-85) d=5.2mm
: N+ G u3 Q" \ k0 R钻头几何形状为(表2.1及表2.2)双锥修磨横刃β=30°" |7 K& j9 G( P4 U# `/ W8 Q3 N
2φ=118° be=3.5mm α0=12° ψ=55°" r3 y: f3 F$ l+ q
2.选择切削用量" u2 G2 ?6 X' A! a$ S! W! M
1>按加工要求决定进给量
$ P0 m7 w" ?0 b* u# n% X5 D根据表2.7 当加工要求为H12~HB精度铸铁硬度HBS200
' X6 g: G1 ]5 @- q% {" v N2 Ld0=7.8mm 时 f=0.36~0.44 mm/r
/ k6 b) F; o- p; }由于L/d=32/7.8=4 所以应乘以修正孔系数kcf=0.95 则
! f5 H3 H) \9 D8 Jf =(0.36~0.44) ×0.95=0.34～0.42 mm/r 由钻床Z3025手册取f=0.4mm/r t* b- J* ]: z7 Z( D
2>决定钻头磨纯标准及寿命) o5 z" m& n- W8 r
由表2.12 ,当d0=8时,钻头后刀面最大磨损量取为0.6mm 寿命T=35min
, u$ U$ \! Y9 W( ?8 V2 u3>决定切削速度
5 q/ N3 x: j3 ?7 V由表2.15 硬度HBS200～219 f=0.9mm/r d0<20mm Vc=22 m/min8 @. y) ^9 y. I" W- X' k- m- r
n =1000V/πd0=1000×22/(3.14×20)=350 r/min8 u }+ Q/ r2 l* Q4 \* n; X0 E' W
由钻床说明手册选取 n=400 r/min
) C1 a* @+ K+ l. E% T; D" @" v3.计算工时$ `9 x* X9 o; o. Y, A7 ?* s
tm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(6+10)/400×0.4=0.1 min- H2 a4 b( \& \- s- E+ s: t: `
. }% [' T5 K1 q `" p
工序8 攻螺纹M6
( c ]) o. ]) qV=0.1m/s=6 m/min
# K+ e/ Y: ~- G- f8 w/ s4 l则ns =238 r/min9 u2 ]/ e1 V3 R4 j7 R6 L: k
按机床选取nw=19.5r/min 则 V=4.9 m/min# K6 x/ d+ I; L
基本工时 =6mm L1=3mm L2=3mm 攻M6孔
4 B! z D2 q" S% T, T5 otm1=(L+L2+L1)/nf=(6+3+3)/195=0.06 min
% m' f+ Q P2 A& x' k& L7 {工序9 办精绞 精绞两孔φ20
: { n* P/ B0 K; N4 t, ]* [! w8 a1.选择绞刀
3 w7 x8 G- z) e查《设计手册》表3.1-19 选用硬质合金锥柄机用绞刀(GB4252-64) d=20mm
! L; P L- Q) w2 S2.选择进给量f1 O3 P T( F5 P. U' y
1>绞刀磨纯标准及寿命+ S* w2 x) s. J
由表2.12,当d0=20 mm 时 ,绞刀后刀面最大磨损取为0.5 mm 寿命T=45 min# l7 b% ?- f# X
2>切削速度V进给量f
. C# S. @" K+ n7 e; E8 z8 F8 l查《切削手册》表2.25
) K- ~9 Q7 O$ t' ^% b铸铁硬度HBS200 d0=10~25 mm ap=0.06~0.15 mm$ L& e) R) z6 l3 h8 i6 Z3 [7 P
(半精绞ap=0.07mm 精绞为ap=0.03mm 均在此范围)
; F! R4 R& B4 Y2 p3 h8 b( p, Lf=0.2~0.4 mm/r Vc=10~15 m/min (无切削液)
7 \- M0 m- V" H1 M. B; ]根据钻床进给量查《设计手册》表4.2-13 取f=0.3mm/r: ]2 o! [& O1 i
n=1000V/πd0=1000×15/(3.14×20)=239 r/min8 m) [6 R8 R" x9 }( e6 N
查表4.2-12 取nc=250 r/min
, A9 T1 E1 B+ m3.计算工时
. x Z( z. p/ T& mtm =L / nf= L+Y+Δ/ nf=(32+10)/(250×0.3) ×2=1.12 min* s' t0 p6 H9 G1 x
9 W- ]# s/ g# M工序10 切断
* K$ E' e. Z( a1 S B1.选择刀具查《设计手册》表3.1-4.1 选择中齿锯片铣刀(GB6120-85)2 w+ i8 q: M/ G: c6 A/ B* Y; R
d=400 mm L=4 mm z=20
u! P' A# A; ~/ Z2.刀具寿命0 m" K4 X2 ?+ ?4 Y o5 n
查表3.8 高速钢切断铣刀 d≤40T=45 min
6 d" L: I% Q7 b3.切削用量( o+ p( K# I9 d6 m" }" J: w! \1 ]1 Z
ap=12 mm一切走刀切断 fz=0.1 mm/z' ^9 k- T- W) ^8 a* v
查表3.27 Vc=Cvd0qv / TmapxvfzxvZpv& R6 B& T/ i* w2 u. D. h
Cv=10.5 d0=40 qv=0.2 Tm=450.15 apxv=120.2 fzxv=0.10.4 Zpv=200.1
" C# e4 ~9 f+ j3 V$ Z8 F( nVc=(10.5×40×0.2) / (450.15×120.2×0.10.4×200.1)=54.9 m/min8 x9 u: {- }& I
n=1000V /πd0=1000×54.9/(3.14×40)=437 r/min
% Z) L# X6 t. F根据x60 卧式铣床说明书《设计手册》表
& L, D6 R+ w* u( o/ Q0 K机床主轴转速为nc=400 r/min- R4 Z! f, j/ s! {
计算基本工时8 N. h! j9 }1 o
tm =L / nf= L+Y+Δ/vf=(72+35)/54.9=1.94 min; l& v4 Z' W% ^; A' G! I
; h+ p+ I* \) u# w选择量具1 V4 k5 }) {% t
本零件为批量生产,一般均采用通用量具,选择方法有两种:一是按计量器具的不确定度选择,二是按计量器具的测量方法极限误差选择.
3 x v. r7 N; R6 W一. 选择孔的量具
. c; S2 b/ k' i9 L# g9 v精绞内孔φ２０H7,图纸要求尺寸公差T=0.021mm6 `+ r: f) i; n Z/ W' J5 g1 ]
查<<工艺手册>>表5.2-20 选择千分尺(GB6309-86) 分度只0.001 适用测量工件尺寸公差为IT6-IT10 f4 J2 s. W3 J7 c' Y, X5 S/ U
φ５０+0.5+0.25mm孔选用内径百分表
* Y" T/ d- r, f" t n3 T二 选用φ５０mm孔端面12-0.06-0.18mm量具
* `8 G9 T, C% `7 c& B- ?/ ]( R加工端面12H11,尺寸公差IT=0.12mm
2 Z" t" X' h" F! o8 D/ O根据表5.2-6 选择不确定度为0.02 分度值0.02的游标卡尺(GB1214-85), 0 e. {4 \7 A5 c" q) q! P$ b* G
由于其它加工表面没有公差要求,选择同一量具游标卡尺3 Y8 @3 K/ C% F' I
2 U9 e. F8 Y- O* A6 Y! j
, I- d4 A) G+ f5 Q, e+ E2 L6 y$ D# v) Y4 B
1 m# I/ I6 o+ s+ M9 y, d& f/ u6 e1 P$ n% K
% v9 [* @- C3 U0 A7 L1 Q: S; q# w# L, S' X4 z% o
+ X- J# T+ i9 ~% s. q2 {* {8 Q v- b8 @' Y3 z
( y! [2 _- U+ Z9 U
6 ~) i9 Q8 o3 P1 Q; y% R4 p! Q7 B7 W6 g" z+ U4 T. ]
, v# B; u" Y5 ]. M# J1 M' `
/ r3 @& l3 ] G }
8 R$ ?! ]* ]0 e
! x, O+ Y( M- E" J" l: L) |$ G8 Z5 w+ c9 ~7 p
' _" `7 [$ S% [
2 a2 b) W5 |$ n4 X4 B/ k+ C( \5 N- Z" }* R" l' P( |3 v; z' p
! j8 F" m+ u9 g7 q) A
3 q$ I! V0 z+ u5 N( e
, u. \/ g9 Q2 z' r$ `3 |5 F C) d) p
, I3 X. ?! u2 D
9 _1 S7 z; E: E9 H6 k/ \9 z, m& L
, g7 z4 E8 p* w( B
: U7 b a! s5 d6 v
刘文海
/ Z, D! M$ s' J" @5 ~8 Y. E# E
2 C* P# H1 A6 D5 g& L+ x$ y4 v3 X专用夹具设计
4 N% E& w7 L0 [% i2 H( B& R) \9 p% }为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第四道工序――钻扩两孔φ２０mm的钻床夹具，本夹具将用于z３０２５摇臂钻床．刀具为一把锥柄麻花钻（ＧＢ１４３８－８５）．
. S- E3 p* Y& a( d% s夹具设计- }. B% \1 C5 Z4 m
（１）定位基准的选择
8 L. J; a6 {* i9 I" ?由零件图可知，φ２０mm两孔与φ５０mm孔有孔距公差要求，其设计基准为φ５０mm孔中心线．为了定位基准与设计基准重合应选择孔φ５０mm定位的夹具．
! y' @+ Q- O# T" H, P（２）切削力及加紧力的计算0 h+ ?8 S& k, L1 `# @8 o8 Z/ y
刀具：锥柄麻花钻φ１８mm f＝０．５mm＼r
% ?) {$ m3 V- M% X! [8 x) c扭矩：Ｍc＝Ｃmdzmfymkm（见＜＜切削手册＞＞表２．３２及２．３３$ x: J) E ~' q5 _6 [- F
式中 Ｃm＝０．２０６ zm＝２．０ ym＝０．８ km＝１．０６
" _( Y0 f+ B1 e; K' ~Ｍc＝０．２０６*182.0*0.50.8*1.06=40N.M% ~2 r8 F) I3 }+ v* s
选用 结构简单,加紧可靠的螺旋加紧,提高效率,采用螺母开口垫圈组合加紧
( t* G6 Q2 E# e& \, E) f4 k为了克服扭矩矩T,实际加紧力F应为 F=kt\rf
X/ ^- i& q9 H' a) x% S其中 r=2(R3-r3)\3(R2-r2) 查 <<机械制造工艺学表>>14-1
" x* A9 c Z ^ =2(723-503)\3(722-502): F: b8 e o7 w4 ~" [9 T
=0.031m# C6 x- Y( w7 f2 z6 g
F=1.3*40\0.1*0.031=16774N
3 H! m2 ^% l; v I( }( Z( J( L" T由式d=(4*1.3F0\3.14[δ])0.5 [δ] =δs\S=640\4=180MPa查表(5-7)S=4
5 ]$ m2 K9 n3 H1 m) f$ M: J d=(4*1.3*16774\3.14*180)0.5/ G5 Y6 ?6 z; L2 p
=12.4mm$ R: h; n- R1 m0 `
查手册得M16 d=15.217>12.4 取M16
; U, F* a: l0 i' R* J! y* N(3) 定位误差分析) B h$ U# i) j' B0 O0 H( v
零件图规定大孔与小孔的中心矩为720-0.2mm,利用中间大孔定位孔壁于定位销的配合间隙 工件以孔φ５０mm为定位基准,则设计基准与定为基准重合jb=0 但实际上,定位心轴和工件内孔有制造误差
( ^8 n7 N2 L' A; c定位销:IT7=0.025 大孔壁 IT9=0.062( M% H6 H" D% f. e
因此加工完后大孔与小孔中心矩最大误差为& m- `0 s, U; y+ L/ L3 c! e
jw=ΔD+Δd+Δ=0.062+0.025+0.009=0.096<0.2mm
, Q1 h! X% @9 B) K9 F误差在允许误差范围内3 F$ w6 u2 K( s6 C9 M) ?+ L& o
: d' j& o( ^9 ]# _- R: K
" F+ y3 K# O" z# }: S9 y, P; ~- p+ s- v
% N3 v: E4 P/ a! L: I6 s0 u' ]1 }5 z6 a( p7 E4 g* n& y% M
( S: n$ l* i9 B$ H" i
: }! Z' U1 p/ y7 L" E' a# P7 |1 t% [: E' e0 `! s; |" e' {
5 h( [6 }2 i/ i9 I
4 W& x& x" _, k* I- {
/ R8 n. ?+ @2 n& I
) Y Z2 S" i3 O9 S3 n# C2 V4 X7 P5 A x( z" B; Q a7 c2 i8 u9 q
% C8 K. ~5 B+ ^; N1 x' h2 Y4 A* F$ L* S: [
崔治国+ c( U8 q$ G6 z$ d
! W( w L" P+ k+ D3 I: w9 |. ]专用夹具设计2 }3 t$ B; E/ Q; Z. f& H* @
为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第7道工序—粗铣 半精铣φ20端面的铣床夹具,该夹具将用于x52K立式铣床,刀具为YG6硬质合金刀具.; d' D t7 ~! F0 j4 t2 ]2 n( v! C9 \
一 问题提出:, E% N8 @0 G: C
该夹具主要用来粗铣φ20两端面,这两个端面对φ20孔的中心线有一定的垂直度要求,加工到本道程序时φ20的孔已经进行了维护工序且此面粗糙度并不是很高,所以零件图纸的要求可以在一次走刀完成,因此在本道工序加工时主要考虑,如何保证一次达到图纸要求的过程.
C @2 `( P- j- ^% t* a/ h二夹具设计/定位基准选择5 u; a1 v) ~3 g9 u0 L
由零件图可知,其设计基准为φ20的中心线,为使定位误差为零,应该选择以φ20孔定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上将过于复杂 ,因此这里只选用以φ20孔为主要定位基面,并与底面基准相配合的方式进行设计加工.考虑到该零件的批量不大,如果采用半自动或气动夹具的成本过高,所以采用了借助辅助工具的方式进行手动定位夹紧." t" W* {2 {: a, }% M" [& N
2>切削力及加紧力的计算: 刀具YG 6 φ63mm z=4 则
& O3 l/ k: M. S# ]5 g9 Q7 v6 }F=CF apxf fzyfαeuFz / doζFnwf (见《切削手册》表3.28)! o6 I( @8 p/ N/ |
式中: CF=7900 xf=1.0 yf=0.75 uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3
8 |4 C4 H% r+ I, V6 Qap=2mm fz=0.20 n=600 r/min do=63mm z=4 αe=35mm) D# b' _0 |: v7 j R) K
F=(7900×21×0.200.75×351.1×4) / (631.3×6000.2)=1203.95 N5 w+ K, n( ^4 T3 A1 z: q. S
水平分力: FH=1.1F=1324.35 N: G! M- A- X; ~$ r- A
垂直分力: FV=0.3F=361.19 N* [+ i2 X0 W3 M. E( o! H
在计算切削力时,必须考虑安全系数. 安全系数K=k1k2k3k4
9 y. p' q) F, b" V9 G式中k1—基本安全系数1.5 k2—刀具纯化系数1.1( c, a. K% t$ L% m
k3—加工介质系数1.1 k4—断续切削系数1.1- H1 O8 {- j- U1 e
则F’=KFH =1.5×1.1×1.1×1.1×1325=2645 N" H1 ^# f" x' a) X
为克服水平切削力实际加紧力N应为9 U0 K# v9 n1 i, f' V
N(f1+f2)= KFH
; U/ z' x7 V b- [! `N= KFH/(f1+f2)" B f" \8 x$ G- \
其中f1及f2为夹具定位面及加紧面的摩擦系数,f1=f2=0.25 则+ O) U0 n* i1 q. d, g' I8 I
N=2645 / 0.5 =5290 (N)6 B! U5 X3 `/ C. z7 I4 a" L* H
因为分为两个工具夹的加紧力分别为:; c5 U! D: `0 ~. @& u8 }7 a
所以 N单=N/2=5290 / 2=2645 N
: g0 H- e1 f+ t9 \5 p e3>定位误差的分析
6 J! b& ~1 X& V9 P4 `/ t" \; I( {零件在本道工序的要求为: 所加工的平面与φ20孔中心线有一定的垂直度,而相应的夹具在设计方面注重了这一问题,选用已加工的φ20中心线为定位基准保证了图纸上的要求,所以该道工序采用的夹具不存在定位误差问题.8 C& a+ S9 n. K/ [2 C1 r. x
1> 夹具设计及操作的简要说明,如前所述,在设计夹具时,应首先考虑加工质量,保证图纸要求,其次考虑劳动生产率,及操作过程中的劳动强度问题,本道工序的铣床夹具注重了首要问题.—保证零件的质量要求,以一面两销方式定位辅助夹具予以加紧.因为所加工的零件体积较小,批量不大,考虑到降低夹具成本,便于安装调试夹具等问题,并没有采用气动,液动夹具,使得结构紧凑,设计精简,成本低廉,操作过程灵活,且固体体积不大,工人的劳动强度不高.
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& d+ |6 f! A) B6 ? H* y! L贾宁
/ L# G+ C$ \5 k! X. n" Y6 z专用夹具的设计
8 E6 c' k( K6 U7 \5 Q# ^为了提高劳动效率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具,经过与指导教师的协商,决定设计第10道工序—切断两工件,该夹具将用于x62卧式铣床,刀具为中齿锯片铣刀（GB6120-85）.
( c' @: j$ T# q9 C夹具设计: V+ o9 O8 T; | j
（１）定位基准的选择
. u" w6 }: k5 D/ k" J9 x由零件图可知，φ２０mm两孔与底面有垂直度要求，所以以一面两孔进行定位，选择底面及φ２０mm两孔为定位基准．+ \% W j" d$ O/ F/ M( T+ p) |6 U
（２）切削力及加紧力的计算
0 M9 B3 v1 a9 [$ S. t: y9 ?0 H刀具：中齿锯片铣刀（GB6120-85）φ8０ Z=32.
o2 f9 O: r7 f A" y则：F=(见《切削手册》表3.28)% M# r3 M3 x' }; T
式中：CF=650，XF=1' D5 y! j7 P# h u8 z' D9 }. k* q
水平分力 FH=1.1F=3968*1.1=4364（N）
0 Q7 @' o) u5 a5 j; O0 S( Z' H垂直分力 FV=0.3F=3968*0.3=1190（N）" p0 J0 o* J4 `" N
在计算切削力时，必须考虑安全系数，
3 }5 r) i/ J! n7 J- ]安全系数K=K1K2K3K45 a3 ^# H# }0 D; \, }) L6 I
式中： K1--基本安全系数，1.5；
* u: g! b$ j+ g6 e' }& i K2—加工性质系数，1.1；
2 x4 o1 n+ Y0 r( q! S K3—刀具钝化系数，1.1；
* {! _; B/ C; q3 H K4—断续切削系数，1.1。
4 E2 K2 A' X& l则：F`=KFH=1.5*1.1*1.1*1.1*4364=8712（N）
& s; ~& r3 T0 |4 w/ A克服水平切削力实际加紧力N= F`=8712（N）
6 R4 y4 W+ ~+ y' o因螺旋加紧的扩力比
( t4 p' K2 C/ k2 r6 u考虑工人劳动强度，一般工人中批生产时候提供的力为245牛
! {6 r$ G% e% s3 e& T# o0 TN`=245Ip=245*80=19600（N）>N/ F6 m6 K& j' {& S0 L
故本夹具安全可行 |
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发表于 2009-7-4 12:16:38
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