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[求助] 关于铁素体不锈钢Cr21的疑问

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发表于 2008-9-25 16:56:30 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自: 中国江苏南京

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x
我们又一批Cr21铁素体不锈钢,其主要成份为:C 0.16%, Cr 20% 左右。Ni 0.22%。5 B# D; o. {) _2 D7 ?% Y
分别取了铸态,700,800,900空冷照片如下:' N1 n, ]" Q7 A

' o8 r% K; H& d- r7 b( Feds分析块状和基体的Fe和Cr的成分差不多。. o# `. X: l' ~( u+ ?( w9 L
铸态下其硬度分别为:
5 Z1 h. G1 I/ c/ U1 H基体 160Hv0.2
( T! t. F5 X. ?8 N块状 327Hv0.2
# s$ n# o, G& i$ l. x# F6 n" X& v' o
请问各位行家,该块状物是什么?' h9 D# O3 s4 S. O- b7 ?
这批Cr21有很大的脆性,是否与这个白块条状相有关?
1 m) g2 x/ }8 I$ g6 i谢谢各位指导。

铸态 100倍

铸态 100倍

铸态 400倍

铸态 400倍

700度 空冷

700度 空冷

800 度空冷

800 度空冷

900度 空冷

900度 空冷
发表于 2008-10-7 12:25:21 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
如果估计的没有错误的话,白亮区域应该是富铬区。6 R1 Z/ @  X$ I" A) \' `" T& Y: o
高铬铁素体不锈钢的缺点就是脆性大,原因如下:
  w5 N, Q. ]+ V# K8 q) [! ]: M. @1 铸态组织原始晶粒粗大,加热及冷却无相变产生,只能靠压力加工碎化组织,但加工温度超过900度,晶粒显著粗大。可少量添加Ti控制晶粒长大。" k1 n+ g0 v  K# p* H
2 δ相脆性。
. j- L5 q) M) ~! m9 \$ H, n3 475度脆性。+ W9 M  v+ I) M' M7 n8 G# S
高铬铁素体适宜的退火温度区间为560-800度。

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 楼主| 发表于 2008-11-14 10:05:36 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
谢谢!
+ v6 {; p) V6 t( Q0 |: t  C5 N! [- o1 X但是能谱打的没有富铬的迹象啊
发表于 2008-11-16 13:40:51 | 显示全部楼层 来自: 中国上海
楼主把能谱的对比结果贴上来看看,碳的含量应该有差别。
发表于 2008-11-16 19:03:49 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏苏州
做个成分扫描!!!!!!
发表于 2008-11-17 11:03:41 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
这个不能打能谱,应该做面扫描或者线扫描,成分扫描是元素的平均含量,但元素是否存在偏聚光谱是很难打出来的
 楼主| 发表于 2008-11-20 09:43:18 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
这是做的背散射,1和2 的成分差不多。) t0 |/ a/ z8 Q$ n
Cr-K7 s+ V$ U8 w9 g! g
0.2251( X" C* x6 ^+ w& o4 q7 Y
0.865
( Z' P- }. K: t# f' \20.47( Y* ^) f1 d/ Y1 u. R
19.46
) c( r$ F* [7 j, N6 b: }1 Y+/- 2.09

9 a  O, c0 _7 @, q  T. z4 N/ }8 X* T
, s3 |$ \* e4 P$ t. o$ M/ ~Fe-K( z- |  P2 s7 G. C3 ~
0.7710$ Q. R7 s0 r2 n* p' t" g. R5 A9 O
1.036
  g2 t; ^6 v9 o% R' V. D78.20
0 ?( j" U2 `3 B# F. M79.86! A- T; p/ H4 X; X8 S3 _4 }
+/- 4.42

7 d# v0 b3 h, \6 b1 o3 OSi-K8 V8 c( A- {( G, Q4 w. L
0.0035+ n+ D- Y9 H1 @$ @4 j
1.929
% P! G2 V: [& F1.33
) u+ r6 `! q1 X3 H0.68
( u) V7 Z% c* L, p# q* W9 q) M+/- 0.38

1 v- X& b, h& J' R; G' z
) k; g3 i2 v6 O/ I+ o* r

+ k# y. I) d- ]* L. T+ d9 @5 W: f! w上面是16 n% b3 _# S& p% G) V5 N
下面是2 的成分5 e$ j, w/ J0 u* Z1 M
7 x2 H2 R2 C+ f( W' Q  X% j
(calc.)
0 f: s& k3 b' `4 |Wt %3 o! D! E% _4 F4 ^9 \
(1-Sigma)
7 x9 R# q# T8 {  ~# o6 f

" j! `; s/ h8 T8 O5 Y2 wCr-K
+ P1 C6 n( i: F6 D0.2493: E" \2 u- @1 R# f) u/ [
0.869+ x3 n, N( [1 ?8 a
22.91- y; [  {; ~; `
21.672 k3 _+ Q9 ?+ |! {) M' U8 {, a
+/- 2.10
; L" g2 b6 t- \1 x* ]7 t  f/ ]! U7 ?

4 h' l8 S4 B- w. aFe-K- Y  h2 I( W% o  x
0.7543
) U9 B4 ?0 _1 O/ M1.038& U/ \$ N; E7 m* b
77.09
* E4 j& K3 `: a: U78.330 [* X& q4 q; Y+ S" Q. @, _
+/- 3.14
( z3 @# v) ^- o

: U4 E2 Q: \! bSi-K
/ Y) |4 M+ i$ c6 z+ Z% W, d0.0000& W+ u$ }1 c! u
1.919
- C$ e) l3 s1 [2 P0.008 n) x; G7 {2 Q% c. r4 r
0.00
4 l' M  _6 Y2 U' b" z5 l+/- 0.00

) A: G  R( K2 i$ U0 F# o* M* K* o# H3 x6 d5 ?
c21.jpg
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