|
|
马上注册，结识高手，享用更多资源，轻松玩转三维网社区。
您需要 登录 才可以下载或查看，没有帐号？注册
x
W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥表面处理及应用
) M7 e% r7 `) P+ [9 {8 e1 }赵立新1，郑立允1，吴炳胜1，李海梅2（河北工程学院1. 机电工程学院；2. 资源学院，河北邯郸 056038）4 B( B7 w, Z/ v- M- K( S4 ^- l
摘要：对W4Mo3Cr4VSiN 低合金高速钢丝锥经1160℃真空加压气淬以及560℃ × 1h 回火3 次后，分别进行蒸汽
7 D& j! o/ u4 R+ }# ^& |' h处理和离子镀TiN 表面处理，研究了其显微组织和性能，并进行了寿命试验。结果表明，蒸汽处理使丝锥表面获4 \+ g- A# X+ t! U6 n) X l
得厚度为（3 ～ 4）μm 的蓝色Fe3O4" m3 ~* a+ _ [" x! r
薄膜，且表层的显微硬度为766HV，比心部略低（833HV），但具有良好的润滑
F% r8 N8 m$ c1 ?; w6 ~, i% [2 M性和减摩性，蒸汽处理丝锥的使用寿命比未表面处理的提高了1. 15 倍。丝锥表面离子镀后，获得约2. 5μm 厚的
4 ]4 P$ [) Z4 T$ F% a* y金黄色TiN 涂层，与基体结合牢固，均匀致密，离子镀TiN 丝锥的使用寿命比未表面处理的提高了1. 66 倍。
" D2 d$ Z; z3 J: t) O7 T0 [! L) F$ O关键词：低合金高速钢；蒸汽处理；离子镀
$ `9 W8 B% B9 {$ N& h9 D中图分类号：TG13 文献标识码：A 文章编号：0254-6051（2005）08-0057-03
0 x% t- G7 M4 t5 ^/ _Surface Treatment and Application of W4Mo3Cr4VSiN Steel Taps
$ |/ H2 e: w6 K; O, \ {6 aZHAO Li-xin1，ZHENG Li-yun1，WU Bing-sheng1，LI Hai-mei2! ~' U1 Y- \6 |" L
（1. College of Mechanical and Electronic Engineering；
- V( B% \ w5 {0 Y* c/ P2. College of Resources，Hebei Institute of Engineering，Handan Hebei 056038，China）& m0 t# o) I6 G, b
Abstract：The W4Mo3Cr4VSiN low alloy high speed steel taps were steam treated and ion plated separately after quenching
* p" F: h( l( |. B a7 Tat 1160℃ and tempering at 560℃ × 1h for 3 times. Its microstructure，properties and service life were also investigated.7 f0 r1 c: N: i% u8 N
The results show that the blue Fe3O4 layer of 3 ～ 4μm thick on the surface of screw taps by steam treating was obtained，
% e$ T5 g( ~8 v6 a8 L1 E \and its hardness is 766HV which is lower than that of the inner（833HV）. By ion plating，an about 2. 5 μm
( L, N" u0 l5 ^thick，golden yellow TiN layer on the surface of taps was obtained. After steam treating and ion plating，the service life of
6 D, N4 U1 ]! \) \2 d+ mthe tap is 1. 15 times and 1. 66 times longer respectively than that without surface treatment.
, o/ _3 ? s0 d$ pKey words：low alloy high speed steel；steam treating；ion plating
( z2 R' k1 U9 `, J4 u- p% w; p) e# Z作者简介：赵立新（1969. 11—），男，河北邯郸人，副教授，主要
9 H6 O5 e4 R- d; Z, L) |从事金属材料及其应用研究。联系电话：0310-7429801，
8 t! a9 Y2 }9 I" U5 p. B13522078646 Email：[email=zhaolx1120@126]zhaolx1120@126[/email]. com
/ v- u! ?" Z+ j' R; G4 y4 I8 T3 ]收稿日期：2005-02-05
: }, L6 J& N9 B4 vW4Mo3Cr4VSiN（F205）钢中的W、Mo、V 元素总
s' K9 [( g+ V/ y! I7 P+ s8 e* r% V量为一般高速钢的3 / 5，而其性能却可以达到甚至超) G3 G( P! y5 Y( T+ n/ h2 _5 F
过M2 钢的水平［1］。因此，W4Mo3Cr4VSiN 钢是一种
+ `: y2 [4 e) e- J* _9 u/ t性价比很高的钢种，日益受到人们的重视，特别是在刃! ^% g# j' r9 |" U6 U
具方面的应用不断扩大［2，3］。为了消除丝锥表面的残
4 X: c+ `* e3 Z余应力，提高表面硬度或减少表面摩擦系数，提高丝锥
2 {. n+ {: N$ b" P& Q; x; e2 M表面的疲劳强度以及产品的使用寿命，作者在对
2 T) m6 ~- w7 w7 A/ G; H+ ]W4Mo3Cr4VSiN 钢中马氏体二次硬化的研究基础上，& T: V/ l9 P) v8 I+ P
深入研究其基本特性和使用效果，选取了蒸汽处理和
0 d U( |/ A. n+ I; s离子镀两种表面处理工艺方法对其进行表面处理，研
! D, j- W* R$ Y究其组织性能，并进行了寿命试验。
, P1 F, C% W' R1 G" I1 试验材料及方法' I' d' R$ j/ O! y6 z7 T
1. 1 试验材料
: K/ p+ w/ Y% z" a) [6 I试验用钢为热轧状态下低合金高速钢2 B7 I; r: F. Y6 j- U4 Z1 P/ O. j
W4Mo3Cr4VSiN，尺寸为Ф9. 8mm × 65mm，原始组织为
- i' {! f' F0 n7 s在细球状索氏体基体上均匀分布着碳化物颗粒，碳化0 L; E$ M) Q" x& `! r0 C/ y
物沿轧制方向呈一定的带状分布趋势，但并不严重，
0 g; |: a% y ]. n7 {度。经恰当时间的深冷处理，抗拉强度、硬度及伸长率
! u( @) ]! A* T' O4 x6 G能同时提高，对Al-Si 合金最佳处理时间为72h。同时，( ~7 d* {% S: M% j% `
深冷处理还改善了合金的显微组织，处理后合金组织中: w" G, V/ M( e/ w" U' w
的颗粒状硅及其它粒状化合物明显增多且均匀分布。# w8 K5 s0 s5 E* V4 ~% k
（2）铝合金经深冷处理改善性能的机理主要是：
# [4 G2 z' V, {5 G$ r A深冷处理后合金中出现大量的位错缠绕及处理过程中( u7 \6 \+ d5 B4 w, |
弥散析出Si 颗粒等强化相。
$ k1 q+ W% ?' j: P. \: S参考文献：
8 N: v% i3 b0 ~: g; H3 M［1］ Molinari A，et al. Effect of deep cryogenic treatment on the& |3 ^$ ?. P% A* ?' o% S" |
mechanical properties of tool steels［J］. Journal of Materials
+ `1 D0 `8 q0 I- i/ jProcessing Technology，2001，118：350-355.
- o( P% m* d4 N4 g［2］ Huang J Y，et al. Microstructure of cryogenic treated M2 tool$ o2 n6 H S) h2 I1 O4 K3 K- R
steel［ J］. Materials Science and Engineering，2003，A339：
0 ?! }% C& e% h3 W. a1 ?241-244.
8 e n/ a$ B3 I' S& a0 V/ q$ |3 w［3］ Mohan Lal D，et al. Cryogenic treatment to augment wear resistance; T, ?1 Y+ ^% J2 L. A
of tool and die steels［ J］. Cryogenics，2001，41：- V0 C- L& w9 O5 l& K
149-155.4 \4 x( v7 k: H* `2 w
［4］ 袁根福，黄曼平，等. 粉末冶金模具的深冷处理［ J］. 模具4 N p6 Q" G0 t: f% d$ i7 k
技术，2000，（3）：86-88.) B4 o7 [! J. g K5 e( F
［5］ 晋芳伟，陈绍甫. 超低温处理改善高速钢刀具性能及机理% x7 ^6 ?6 `. l* n# [ \5 K0 v( s
研究［J］. 新技术新工艺，1999，（2）：22-23." A, v+ B+ B3 i& O$ P; N$ k
［6］ 刘寿荣，刘 方. WC-Co 硬质合金深冷处理强化机理5 g) { \( l A2 \4 j* n0 v9 S
［J］. 金属热处理学报，1997，18（4）：57-60.
1 K0 `9 _: N4 {. A+ r/ r［7］ 汤光平，黄文荣. 循环处理对铝合金力学性能和组织结构6 f+ e' H+ O( L9 `& J& h
的影响［J］. 金属热处理，1998，23（5）：36-38，45.
$ n2 N' t& u' a& a, y8 Y《金属热处理》2005 年第30 卷第8 期57$ L9 J. q0 b% K
符合丝锥对原材料的要求，如图1 所示。W4Mo3Cr4VSiN: }0 S/ R T. B, C/ q# r$ X1 J
钢的硬度为（207 ～ 229）HB，其化学成分要求标准0 y( ]7 V t7 B0 }7 q X; j9 f
值（ 质量分数，%，下同）为0. 88 ～ 0. 96C、3. 80 ～( V" h: s4 T; y' @" Y8 l2 j
4. 4Cr、3. 4 ～ 4. 2W、2. 4 ～ 3. 0Mo、1. 3 ～ 1. 6V、0. 70 ～3 u! {, p2 u+ H
1. 0Si。实测值为0. 897C、3. 99 Cr、3. 60 W、2. 77 Mo、
- _1 a7 u( J+ a/ L1 t* P& `1. 52 V、0. 721 Si。
1 e+ ?: G5 `9 L {* D% X图1 原始材料金相组织 × 4008 b+ ^2 h' @) _) a% m
（a） 横向组织 （b）纵向组织
% N! f7 F3 q* T% B OFig. 1 Optical microstructure of original material × 400$ k$ R8 H _) f' K
1. 2 试验设备及方法' C7 }% k# d o7 W7 U
采用VKVQgr40 / 40 / 60 型高压气淬炉进行淬火试1 G1 {0 y) B k$ l1 r2 I$ {
验，额定功率80kW，炉温均匀性± 5℃，冷却气体纯N2& `$ [+ \1 N. Y, q: |
（99. 95%）；在SX-4-10M 型热处理炉中进行回火；在6 @: T# A' P2 d: A3 P& i% L9 B
HT / 4A 型蒸汽处理炉中进行蒸汽处理，其工艺流程为8 l. z7 i9 X( ]/ c; A" x3 k- M
金属清洗液清洗（60℃ ～ 70℃）%冷水清洗%50% 工
; p7 J# A" H' p* P业盐酸清洗%冷水清洗%蒸馏水清洗%蒸汽处理炉内
" \, }0 G4 m% Y1 Z/ U$ }蒸汽处理（560℃ × 2h，0. 6MPa）%出炉冷却%检验；在 f$ A H% I: T! Y# m
TJ / 8K 型离子镀专用设备上进行离子镀，其工艺流程
: w4 w% |* p' [4 H5 x' P- b为镀前清洗处理%真空室抽真空至10 - 2 ～ 10 - 3 Pa%
, T+ T4 S. F. |4 a4 r2 D$ U离子轰击净化%离子轰击加热%离子沉积（约450℃，- l% S l. T9 l W
30min）%冷却。离子镀选用99. 9%（质量分数，下同）
5 l5 Y1 x7 v' O+ c$ ], V4 Z的纯钛靶，反应气体为99. 9% 的氮气，引弧及轰击气
& Q& ?" }" L( G7 k& y9 P( \体采用99. 9%的氩气。/ f! H3 B3 O/ k7 \! f8 w' U) O
本试验产品为M8 机用丝锥，其结构尺寸如图2
_8 E. R' F& C) }! K所示。先采用1160℃真空加压气淬并560℃ × 1h 回' g8 ?7 ~: f+ U
火3 次，真空加压气淬处理一批丝锥，任意抽取6 支进
& J+ p* q% B$ T行寿命试验；再对真空加压气淬回火的丝锥分别进行: w; m: Y/ W! Y& l
蒸汽处理和离子镀处理，各任意抽取6 支进行寿命试- V1 {0 u9 D% ?( K6 K& F
验。寿命试验条件为在S4012A 型台式攻丝机上加工
* Z6 ]2 P! @$ L汽车联轴器花键万向叉，其材料为08Al 钢，转速为
& ~. u( j9 T) ~& F* U207 转/ min，切削深度为10mm，用油冷却并润滑。
* W4 ]0 m9 Z$ o; y( r3 s! R表面处理后的试样在OLYMPUS 显微镜上进行显5 a, I6 h4 [7 U' m: b3 Q
微组织观察分析，用HXS-1000AK 显微硬度计进行硬
/ a, k5 c, z6 G9 Y5 z, o度测试。
1 w( D7 u b& W6 X5 N1 C/ p图2 M8 丝锥的结构及尺寸
: |: J% V0 O) b; gFig. 2 Structure and dimensions of the M8 tap7 c4 H) K: K1 R2 a1 [
2 试验结果与分析
) ?4 p a$ g, Q: K8 c2. 1 蒸汽处理
4 V' b$ ]' z1 `8 ^在一定温度条件下，水蒸汽与铁接触，分解出初生* [5 A) ~, M' H& b1 x
态氧原子，氧原子与铁反应生成氧化物。铁质材料在1 d6 ?9 Q$ T; _; F2 {2 B$ k9 M
水蒸汽中加热至400℃ ～ 700℃时，发生如图3 所示的; R* G; k$ ^, Z/ v: m* M V
化学反应，生成氧化物。当处理温度高于570℃时，从4 Q( h+ m. [& j0 Z7 o) {6 G
图3 中可明显看到FeO 和Fe3O4
) d8 I/ k/ `4 L7 c6 c* U" U共同生成区。在
+ x @+ C' u! C( r3 R N/ Z( x570℃以上形成的FeO，当温度降低到570℃以下时，将7 p% ?+ |3 d0 ~' ^' s6 Z/ N
发生共析分解（Fe3O4
- i& o+ X' ~: X5 `$ k( s2 T8 L# k和Fe），此铁易被腐蚀，生成赤3 M4 f6 P+ ?. z4 X2 l% L9 Q7 V* {
褐色铁锈Fe2O3
5 D3 t5 \( ]8 `. @。所以处理温度一般不得超过570℃。1 {, ~9 N8 F$ h
而在300℃ 以下，氧化反应速度很慢。加热温度在
( x/ k" a4 K$ r n$ s: I560℃时生成的氧化膜厚度较适中，而且氧化质量增加: e' I) w' c$ ~% N; M8 s2 O0 ^- Z
率最高，因此，选择560℃作为处理温度。7 @) h2 a/ }: E. `/ J0 h
图3 不同温度下Fe 与H2O 反应的状态图7 ?8 g7 ?) `2 E7 U4 D U2 H
Fig. 3 Equilibrium diagram of reaction between Fe and
2 I, e) s% Q" p2 \2 ?, sH2O at different temperatures
' P9 U# ]) S# q( j* P确定保温时间的原则是应在零件充分加热的情况3 K2 D0 w* x) y# z% Z6 R$ \+ z) Z
下，有足够的时间让零件表面进行氧化。不同蒸汽处
# j' v! }7 I6 T4 {' N理时间对丝锥表面硬度的影响如表1 所示。由表1 可, ]7 F7 ]7 \) H% U: }8 \1 F
知，在相同的处理温度下，随蒸汽处理时间的延长，表
5 [% z/ w r# v% |层硬度提高，但超过2h 后硬度的增加随时间变化的比 o5 L$ c( F5 {0 I
较缓慢，因此，本试验保温时间选取2h。提高水蒸汽/ O. T7 W0 V1 v/ v* Z. ^# E) _
的压力，有利于氧化反应的进行。本试验蒸汽发生炉. ~* t, Y4 A N
压力控制在0. 6MPa 比较适宜，压力再高，促进作用已
/ Z* o7 t1 b. Q6 U( J不明显。
! C$ }2 V/ u# {$ ^ J! t7 z* a58 《金属热处理》2005 年第30 卷第8 期
8 _- m8 h$ g! l* Z表1 经不同时间蒸汽处理后丝锥的硬度
' S8 Z) c' g. v. S+ E# ^7 O G) BTable 1 Hardness of the taps after steam
, _# _6 G5 \4 F0 I4 x; T! ttreating with different time6 O& L2 ]3 u# n8 q
蒸汽处理时间/ h 0. 5 1 1. 5 2 2. 5 36 E! {' a+ ?. x' X
丝锥处理后的硬度（HV） 574 683 741 766 778 784' d6 Z( ]) n# m( v: [% f+ a
将淬火、回火后的丝锥装炉，升温到300℃，保温，+ b6 m8 S( N4 k
使零件充分预热，心部达100℃以上，大流量通入水蒸' {4 C+ ~( ^4 W) F. q
汽，吹洗容器赶走空气，升温到560℃，蒸汽压力
; H# ]/ t. \: Y2 B5 O' C6 _0. 6MPa，保温2h，断电降温，400℃以下断气出炉。按5 _8 Y2 l% t X+ {' v
此工艺处理的零件表面为蓝色Fe3O48 E' s8 w8 X0 [! [
薄膜，颜色均匀，
1 B+ K1 \) c! A无明显花斑及锈迹，膜的厚度为3 ～ 4μm，具有丰富的* f5 A. j8 O: ~6 s
微孔，吸油防锈，在刃具的切削过程中起到润滑作用，8 n+ Q* X$ p/ @
其金相组织如图4a 所示。如出炉后立即将零件浸油，
- l! Y, j6 c3 l; V- t6 {则呈深蓝色，为最佳状态。, ]0 y! s, f( w+ o( o3 q
蒸汽处理后，丝锥表层的显微硬度约766HV，比( f0 T' d8 T' O) P
心部略低（833HV），但多孔性的Fe3O43 {% {) g- f9 }0 ]
膜能贮存一些
! U/ M9 c) R" H/ |润滑剂，减少了丝锥的磨损；致密的Fe3O41 S' H. b; j3 g. S# M5 E5 n
的存在还能! G9 r. Y; q4 N5 {
阻止热工件与丝锥基体直接接触，使丝锥表面不易产
% C& c) \% w: B, t! ~, a生氧化腐蚀沟槽，从而减少诱发热疲劳裂纹的因素，可! A9 w1 }1 [5 q- H: ^, B8 H* B
提高丝锥的使用寿命。
* W( l/ f. A3 i# H1 V2. 2 离子镀处理" W5 f& C/ c% G1 j3 u
离子镀后丝锥表面获得约2. 5μm 的金黄色TiN
8 L3 t' _3 x3 Q" m, v涂层，其金相组织如图4b 所示，表层即为TiN 涂层，与
2 a8 A* I2 y6 A' L# P$ V5 u图4 试样经蒸汽处理（a）和离子镀（b）& j. l: i1 K& _9 C7 t
后的表层金相组织 × 4004 e/ S/ ~2 I" A4 J/ _* \
Fig. 4 Surface optical microstructure of the samples
W Q5 i) \: ~: J7 i9 ?after steam treating（a）and ion plating（b） × 400
6 F+ t$ u/ M: a, y; P0 ^基体结合牢固，均匀致密，显微硬度高达1021HV。
D5 h* J, r- `" \* \* M% Q7 DTiN 涂层丝锥的摩擦系数小，且具有自润滑性，可降低5 s7 y. `* c+ }: F: _ Z
摩擦阻力，TiN 涂层的化学稳定性比未涂层的高得多，
/ Q% Z& M- n% u# w摩擦过程中涂层不易分解，减弱了扩散磨损，提高了抗
# U% h( a6 }) P氧化磨损，大大提高了丝锥表面抗粘着性。
% `/ B! q+ Y7 L, N3 h$ l' xW4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥离子镀TiN 后，其抗热疲劳性、
{5 c6 t. L. ^2 ~/ e% [抗氧化性显著提高，故经TiN 涂层处理提高了丝锥的
* e o) E2 f8 ]# ^: G整体寿命。" Y& i# F! B2 u* ]+ h
2. 3 寿命试验
! c- X% i. v. f现场寿命考核结果如表2 所示。从表2 中可以看
, M* v R0 l: H$ O! Y# n7 W出，W4Mo3Cr4VSiN 钢淬火回火后经蒸汽热处理后平4 m$ G, S. M! \; W
均寿命为1335 件/ 根，离子镀处理后平均寿命为16536 C6 e1 X* G. |3 }+ r7 w
件/ 根，比未表面处理的丝锥平均寿命（621 件/ 根）分
4 A9 C; b1 z/ M) x3 v8 M0 M3 D别提高了1. 15 倍和1. 66 倍。尽管离子镀处理后丝锥# z$ ~4 J# U3 _0 \( a( ^
的寿命高于蒸汽处理后的丝锥，但是蒸汽处理工艺简
0 |" N( z) y8 ]$ C/ w; o单，加工成本低，因此技术经济效益好，所以从价格性
1 K1 W" U+ G+ u8 s能角度看，W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥选择蒸汽处理为宜。6 f0 P) p/ F# q: A
表2 丝锥寿命考核结果（单位：件/ 根）* K! z2 ~+ H5 A2 d' C
Table 2 The examined results of the service life of screw tap
- A- N3 O. _% C' n2 i6 w$ V丝锥* Q9 z" l) r2 b5 T# s
编号
. t. T0 E$ S# o! I6 ~1 R1160℃淬火+ 560℃
5 `) n! s! ~ B7 {× 1h5 r4 _$ Q9 {% L3 L/ ^
回火3 次; b8 K% [+ o4 ^6 Z% L
1160℃淬火+ 560℃; W2 T+ |' d8 l( P
× 1h 回火3 次
# }* |% L: _5 _/ G9 c' n+ 蒸汽处理
8 {3 @' e; O) |! L1160℃淬火+ 560℃) L( E: a' W$ {* k. k
× 1h 回火3 次% m( h8 {! a' D: ~& d
+ 离子镀处理
" c# c* u- x4 W, v1 479（折断） 1270（扣紧） 1325（折断）; L S7 h/ u) M+ m; {( W5 |
2 537（折断） 1108（折断） 1968（磨损）: i$ g9 R/ d) ~: Z* t) |# U
3 410（折断） 1023（折断） 1370（折断）
* F7 w( f! V) V l4 B: D, m4 826（磨损） 1751（磨损） 1426（扣紧） A: A$ w: f% x" J- W
5 673（啃扣） 1350（掉齿） 1897（磨损）' [! a; g- f6 U, n6 H8 o
6 804（磨损） 1505（磨损） 1933（磨损）% p0 D+ W1 n/ x/ I
平均寿命621 1335 1653$ Q0 m6 Z9 f! J* t
3 结论( ], ^* `) p, O" ?9 B
（1）蒸汽处理的W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥表面为美4 s8 Y: ]2 w! r( U; x
观的蓝色，颜色均匀，无明显花斑及锈迹，表层Fe3O4# C2 G& W" u8 z! P' e
与7 `" |- |! C4 }1 t
丝锥基体结合致密、均匀；离子镀后W4Mo3Cr4VSiN: o( S+ W& `. _7 R
钢表面获得2. 5μm 的金黄色TiN 涂层，TiN 与基体结5 e) |' j# b6 g2 |' F5 y/ X3 _( D
合牢固，均匀致密，显微硬度高达1021HV。0 K7 K0 V' |# } \0 X5 M
（2）W4Mo3Cr4VSiN 钢制丝锥淬火回火后经蒸) J6 X' q/ }. R) C" @ Z
汽热处理和离子镀处理后平均寿命比未处理的丝锥分
7 [# H/ X& F- J2 l7 U+ S- E+ I/ [0 T别提高了1. 15 倍和1. 66 倍，从价格性能角度看，4 e, r4 _+ o! r- ]4 _. L
W4Mo3Cr4VSiN 钢丝锥选择蒸汽处理为宜。
, y" Z! |+ F& h: d8 o& A参考文献：
% a" P/ c) Q$ m4 h ~' T" c4 r［1］ 郑立允，赵立新，吴炳胜，等. W4Mo3Cr4VSiN 低合金高速
4 P8 g, k- N$ [9 a) R, R5 j6 p1 W: Y钢中马氏体二次硬化的研究［ J］. 金属热处理，2002，271 P8 T; t& u& a
（12）：17-18.
! [6 J1 G @, T2 r# m0 u［2］ 王全利，张荣，翟琪，等. F205 钢丝锥真空加压气淬工艺
$ u! n4 w% v9 d$ N* O5 E［J］. 金属热处理，1998，23（5）：6-8.: I4 B- \! `$ ^4 f: T
［3］ 李宝银，张勇，韩可瑜. F205 钢丝锥真空加压气淬工艺研
+ e% d: ^ A4 j究［J］. 兵器材料科学与工程，1998，21（5）：62-64.
r" l3 ~1 w6 j《金属热处理》2005 年第30 卷第8 期59) O u5 B) Z4 n
: m) P# v5 \9 P- [7 o, _
050817.pdf
(674.17 KB, 下载次数: 4)
|
|
[复制链接]
发表于 2007-12-22 08:29:40