QQ登录

只需一步,快速开始

登录 | 注册 | 找回密码

三维网

 找回密码
 注册

QQ登录

只需一步,快速开始

展开

通知     

查看: 1649|回复: 0
收起左侧

[分享] 不锈钢弹性体热处理

 关闭 [复制链接]
发表于 2006-11-23 10:11:43 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自: 中国江苏苏州

马上注册,结识高手,享用更多资源,轻松玩转三维网社区。

您需要 登录 才可以下载或查看,没有帐号?注册

x
0Cr17Ni4Cu4Nb材料弹性体热处理工艺流程 热处理工艺流程为:清洗→固溶处理→深冷处理→时效处理。固溶时的冷却介质为水冷、油冷或强制惰性气体冷却,冷却速率有很大区别,同时要考虑弹性体尺寸的大小,降温速率要有    1. 0Cr17Ni4Cu4Nb材料弹性体热处理工艺流程4 u' s( ^+ ]* z4 H
   热处理工艺流程为:清洗→固溶处理→深冷处理→时效处理。固溶时的冷却介质为水冷、油冷或强制惰性气体冷却,冷却速率有很大区别,同时要考虑弹性体尺寸的大小,降温速率要有所不同,使固溶冷却速度达到相应要求,固溶时的冷却介质、冷却速度对仪器的指标影响很大。   
( w! a3 w+ q6 I, Z! P1 j+ T" r; s% o* E) p$ G9 U9 ~- V
2.我们对两个厂家生产的0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢材料的热处理制度进行了试验。
. h8 [$ _' H9 g- ~9 K- {
" x0 W% K9 k1 d- l+ I: y8 B! A/ q    2.1、成分见下表:
$ H. S! a9 @1 z! x/ Y! d
0 N5 {9 a1 v. Z& [
5 S9 l0 V% n! Q! a3 W/ B
材料编号

/ G' s! _7 k$ o( q 
+ b, C+ K2 J; z6 D- A. H
C%          Si%         P%
% H+ k9 f  a' l% H" {; Z  B- s6 @" K
  & m1 t( {& @  G# `3 P
S%        Mn%        Cr%          Ni%         Cu%\       Nb+Ta%
- `5 m& @8 }  H; M9 g( e
 
8 m0 I, }4 F/ ]9 f7 @: n' e
1

- l& x$ S- t9 A$ H4 u, B; G8 G  9 v5 N6 Q; }2 \7 n/ ?
0.053          0.027        0.011

: f0 W1 s9 ?# ?- c 
0 G- e: Y: F1 E9 q! Z# c: p9 l
0.004        0.51          17.25         4.08         3.77    0.28(Nb)
/ _& O3 I% v. J+ w3 S
 
& ?& n& H' V+ t# w( w7 J; E
2
9 t0 V' A: E7 S( c+ J" I5 E! G8 }& P
    z9 j2 j% [" O' X1 l
0.03           0.41         0.010
" l9 ^; R; r- D" g
 
3 E9 W, {9 q; ~# I
0.003         0.37         15.96        4.30      3.20    0.35
& `& ?3 f4 K/ ~# r) S; N
 
# T, A8 Q& b7 r  T7 h! z

/ h/ M; n6 @4 P0 J) d    2.2、热处理制度:用盐浴炉加热至1050℃,保温时间根据实际尺寸的大小而定;水(温度3.5℃)冷却;深冷处理(干冰-70℃)8小时;沉淀硬化(电阻炉加热),480℃×4小时,空冷至室温。) M. [, o9 ^1 H( _; b
    2.3、测试指标为:
' Z! f( z" g3 w9 y
, i1 M# `- p0 o% m* O0 X

0 A2 m* E  ^0 J
编号

  G$ c, g# b1 K5 E' z: V 
3 \2 u. j3 _" q- S( x$ i5 U
弹性体材料

" I2 E* [6 u/ L0 C6 ~4 b  3 H( C& A& d1 ?: m
灵敏度        综合误差     非线性      滞后    蠕变/30分     001
) v) K) }7 a; r# k4 `) s# I" X
  $ K4 }2 _6 y$ F: H) P) e. ~/ t/ v
1

# m3 u" r! }* M. B# b) e 
( S2 L& I7 d! {; ?
2.12mv/v

: G5 X0 ~3 ~' `4 N  ; X1 v- c5 G% Y) y' C  Y) E
0.035%F.S.           -0.019%F.S.    0.035%F.S.          -0.024%F.S.         002
# j; j! i' s% ~9 P5 r8 t
  * I2 T* A7 i9 O7 `$ M6 l
2
& V5 r8 H7 V- T
 
4 ]) `& _: W* A
2.17mv/v
2 [* L$ j, E6 D, C
  2 n  p$ h. }$ z6 R3 R% o
0.019%F.S.         -0.015%F.S.        0.019%F.S.           -0.011%F.S.        003
0 }  L" d3 q8 m# X; b
 
; y$ H, B, V9 E8 c
1

9 l2 ~$ L( {5 I+ r2 M9 D% { 
, l, |& M2 z- r( N0 K  b
2.332mv/v            0.022%F.S.

7 S1 r% O" E1 d3 A& x  5 g: y+ O( H; \2 _# L
0.003%F.S.           0.022%F.S.          0.013%F.S.              004
7 h4 R6 C4 ?& C3 n/ H7 K5 [7 @
 
* g8 u' L6 F! F' a' ]  I
2
' j  z* K4 C4 X; d% J( D: g
  " d  T8 M+ c4 H
2.406mv/v

' m. S8 U5 o4 ] 
9 q; o0 \% l6 n5 l2 Z# ?: W9 k4 a
0.019%F.S.         0.004%F.S.           0.015%F.S.           0.014%F.S.
) h) ]* u- o( A; q
 
" p1 m& `9 \5 g5 @  q# Q

  N& j8 M+ B2 ~" O; m! q    2.4、金相组织
6 U3 _5 D7 }* u# e  R' Z* y   001号: 1号材料硬度为44HRC,显微组织为均匀分布的马氏体时效组织及强化相,有呈网状分布的δ- 铁素体,平均含量可达8%~10%左右; 2号材料硬度为43HRC,显微组织为均匀分布的马氏体时效组织及强化相,未发现δ-铁素体。
/ Y9 Z" c# z  `  003号: 1号材料硬度为43HRC,显微组织为均匀分布的马氏体时效组织及强化相,有呈网状分布的δ- 铁素体,平均含量可达5%~8%左右; 2号材料硬度为43HRC,显微组织为均匀分布的马氏体时效组织及强化相,未发现δ- 铁素体。
$ j3 N$ F1 v8 X) C- J* M* ~4 m3 f    3.分析& P" j0 M: C+ |% h) \
    综合试验数据,热处理后出现大于5%的δ- 铁素体将影响仪器的滞后指标,所以要求铁素体含量越少越好。比较两种材料的较大区别在于金相试验中,1号材料出现δ- 铁素体,且含量大于5%,而2号材料δ- 铁素体含量很少,形状较小,不易观察到。这是因为0Cr17Ni4Cu4Nb材料经过1050℃固溶处理后,在钢中会出现δ- 铁素体,由于它不参与马氏体的转变,形态沿晶界条状分布,主要降低钢的热塑性和室温硬度,从而,使材料强度降低,影响最大的是滞后指标。
2 p* y5 C3 n( a) G) ^. Z# J    δ- 铁素体的形成主要原因是材料成分和热处理温度,Cr是主要元素,足够量的Cr可使钢形成单一的δ组织,在其它的金属元素中,Mo也是铁素体形成元素,程度相当于Cr,Al和Ti是强烈形成铁素体元素,能力为Cr的2.5~3倍,C和Ni是强烈形成奥氏体元素,C的能力为Ni的30倍,但由于量小,没有Ni明显,Ni控制铁素体效果较好,Cu能力为Ni的30%。以下数据为加入1%合金元素对17%Cr+4%Ni合金中δ- 铁素体的影响:
% p' }" S6 @! l) V3 `& m9 d* V. |' k  y% v8 k; {; I/ r
合金元素对17-4PH钢δ- 铁素体的影响(+增加,-减少),%

6 }8 I& G* B: B/ w; V9 |
+ c" w. Z/ w/ L1 G/ o# S2 s2 o
Ni          Co       Cu     Mn    Si    Mo   Cr
6 ]5 m6 p0 I6 i4 i
  % U+ Q5 L  \& P
V
3 a: B4 w9 z% w7 s& w' a7 A3 M! U( s
 
6 @4 d; m+ G* N# T2 g( f& D
Al、Ti     -10   -6

5 a. U& ^" P5 h& F( }! T  $ q0 c, E+ g) D  C, S* d
-3  -1  +8  +11  +15  +19  +38
' O, P( q' j# d* x% ~- _, _$ z
 
  l3 N" k/ u; t6 e* X

. \$ p- Y5 L' T" {, t# `   固溶处理的冷却应快冷,冷却介质为水或空气,冷却速率应根据处理的产品的大小而定,目的是要得到均匀一致的马氏体组织,并通过时效处理析出强化相,提高硬度和机械性能,而对影响机械性能的铁素体含量则越少越好。以上试验时,固溶温度均为1050℃±5℃,因加热温度引起的铁素体的因素较小。因此,验证了材料成分因素较大。
; o9 k, S6 d  \4 o0 F5 @    要改善材料的综合机械性能应从组织和强化两方面着手。降低材料的C、Cr含量至标准的下限,适当提高Ni含量,可以降低δ-铁素体的形成,提高材料的机械性能,同时碳能显著降低Ms点的温度,C含量降低有助于提高Ms点的温度,从而更容易获得需要的马氏体,改善材料的机械性能,有助于仪器滞后指标的改善。使用改良后的材料,采用真空热处理后,金相组织为保持马氏体位向分布的索氏体组织,组织由表至里相同,机械性能均达到了要求,制作后的仪器的性能指标也达到了C3级要求。
: A. ?8 F0 N( @% p. g# I. D    沉淀硬化型不锈钢的特点之一,其弹性后效大,若不采取其他措施使用普通应变计贴片,仪器的滞后指标为+0.030%F.S.左右,若再加上金属膜片焊接后对滞后指标影响+0.01%F.S.左右。显然,大于+0.030%F.S.的滞后指标,仪器的最大误差不易达到国家标准的C3级要求。随着量程的增加,相同量程的不锈钢与合金钢仪器的滞后指标区别不大。因此,对于小量程不锈钢仪器需对滞后指标进行补偿,通过专用应变计进行滞后补偿成为一种特殊的补偿技术。该技术实现了不锈钢仪器滞后指标的调整。使滞后补偿可以像蠕变补偿那样,通过选用不同补偿量的应变计进行补偿,经过匹配试验,可保证产品的线性、滞后、蠕变性能指标控制在±0.02%F.S.以内,并可以达到国家标准的C3级要求。
* C; n; D2 J1 I0 o: v6 m# |/ R' x3 _# e" G# w. Y) I
    综述,做为不锈钢仪器,弹性体选择0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化型不锈钢材料,应控制其材料成分和含量,通过严格合理的热处理工艺作保证,尽量降低δ- 铁素体含量,使综合机械性能达到弹性元件要求。0Cr17Ni4Cu4Nb的热处理工艺成为关键点。经过大量试验证明,要获得合格的均匀的金相组织,达到要求的机械性能,不锈钢仪器的弹性体采用真空固溶、深冷、真空时效效果最佳。
发表回复
您需要登录后才可以回帖 登录 | 注册

本版积分规则

Licensed Copyright © 2016-2020 http://www.3dportal.cn/ All Rights Reserved 京 ICP备13008828号

小黑屋|手机版|Archiver|三维网 ( 京ICP备2023026364号-1 )

快速回复 返回顶部 返回列表