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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？, J O$ C# C8 G. G
-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！
5 V( P$ t) u& z0 O1 h用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，
) w) H# U- H5 y* }, d6 U; Z一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。- {1 s/ |6 x! Z
各種鍍鋅方式之優缺點比較
6 v# w" h0 P" ?# y" h1 B# V| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅& A4 @+ x! X6 J5 ]+ @9 F. U2 K' C- S
(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難 T& `+ \# @2 b" W3 Y" p
2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法9 t$ s& j& v. t7 H2 Z
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
" y: ?7 m. J: Y* ~9 j# g2. 厚度可達0.01
/ f9 A& N% Z5 G2 m1 [8 L0 n- P 英吋以上 | 1.隅角均一性差
0 V7 h2 C+ M! F- f* L/ {8 { d! e2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法2 L" I; \) O a, J) n o0 _
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠) k) z" S8 M& A* B! H5 l3 \
2. 外觀良好 | 1.厚度有限
( |+ S0 y* o$ \0 T5 K2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好
, h: @/ S9 H# E( ~9 O3 [2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難
+ a0 m- g& i, U2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法# w% A& Z! B, w! h
(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差
, T. H. B" A/ X8 V _2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
4 `$ C# W2 E' H, l% n. n
8 p, ]' [+ c. p' @
使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度: `3 }% E) B* J, R
| 暴露環境 | 腐蝕速率
! n$ x3 ]8 d, ~' m* c; X1 V（g/㎡/年） | 平均
: ^9 X9 M) O3 q1 k- \（g/㎡/年） | 耐用年數（註）
~2 F9 a$ U9 w/ Z9 k' [, s- b p平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
3 R3 m$ u" t3 y( c( }; \* w2 ^3 } k
# `( r2 d' r( f% g+ d
ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類/ w! c8 v; m; Y
in(mm) | 1/16以下 b/ g) c2 u6 d& D
（1.6）以下 | 1/16至1/8
. @( T* U# @- h6 w w0 g（1.6至3.2） | 1/8至3/16
7 m5 ^8 i" V5 ?7 g4 B4 d3 a5 k5 q! }（3.2至4.8） | 3/16至1/4
E+ g& X6 a- W# V（4.8至6.4） | 1/4以上% z! Q, [1 \7 e
（6.4）以上 | 結構構件
! B" m/ ]* r9 A0 F! i及鋼鈑- a7 i8 `6 ^ q' Y6 u9 s% I8 i
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒
8 g ~( P/ V2 k | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼5 @$ s: J. J# E* f( S( s5 X2 U
管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
, ?% X* Q t3 b* W3 I+ Z9 b5 P線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
* E7 c/ D" r" Q0 e# o7 x
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級
7 |4 G# t+ E# ?1 V | Mils* ?8 j0 Y- h! P2 @6 Q' d% c
| Oz/ft2 | μm
3 {# G3 m% F6 I( V9 V: j* x | g/㎡ | 35 |
8 @- j, z1 ?8 Z, {5 o$ ^6 s1.4; m; ~* U) z. n s! s: G# P% p
| 0.8
8 V, i F- ^" x | 35 | 245 | 45 |
' ?0 a% h! ?6 b# V7 m5 k. Z1.85 F' K+ e5 B/ t* _4 H2 v% a
| 1.0' R, |$ G# F% P+ z% Y9 ?
| 45 | 320 | 50 | % w* N4 B& Z" K: t/ L; o; o
2.0
K* V ^: O' Y b
6 A# y. |3 V; f% h* I( _! H w | 1.2
5 ]7 r/ C% q8 c! e& @/ j" N | 50 | 355 | 55 |
/ p# L6 m; y, Q, t2 P* B2.2, t S* I. Z, I5 J; q8 V
| 1.3
9 m$ r2 q: J8 j" r* y | 55 | 390 | 60 |
/ D/ G: M# a, E* E* s; @2.4
5 a0 p( T- U/ J5 T9 A3 _ | 1.4
2 D, J$ H6 @8 T5 a% c" a" u | 60 | 425 | 65 |
* H" j- @( _! u8 u2.6* B9 o V6 j" {
: T4 v7 m( x, `; l5 ? | 1.5& Z+ A; o1 }! Y5 j5 C6 H; ?
| 65 | 460 | 75 |
* p8 U$ U1 d) l3.0
7 h1 B! Q w2 M; C3 I0 L$ q | 1.7
Y; Z5 T+ B& ^1 M$ p# ?( h- u1 b | 75 | 530 | 80 |
% [0 E2 E& p! g( a8 L# }# j/ V/ X3.1% y1 l9 J( m' U/ r( |4 H* p& g6 _
| 1.9 | 6 V i# N3 \! @3 V
80 | 565 | 85 | / D, M; [* W- O7 X9 I. q+ h
3.3
$ U1 ]' t3 E# m! \5 e | 2.0
: F' u* X4 m, U, X- }/ N6 v+ p | 85 | 600 | 100 |
6 @8 X9 Q9 P/ }$ m5 U1 D3.9
' J9 R+ y' a% B1 c" V | 2.3 | 100 | 705 |
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