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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？
# z3 I- {7 o% T3 }-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！
9 Y( u% P4 f% W8 ?用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，' _; O$ R6 V D7 Z5 B% U/ Y
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。+ ]2 ?7 R5 V3 T2 d. `2 o
各種鍍鋅方式之優缺點比較
# r7 ?5 j# a; B( X1 V6 I! ]+ n| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅
! C* O" F6 r1 x% B( a! `(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難, B8 f( \. n" l9 [7 b( q6 ?/ H
2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法
" K P) S* D+ `. `9 d0 N0 T(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
0 f( t% E$ F. g8 k( n1 M2. 厚度可達0.01
8 P* \# B1 ^: g4 j5 Z 英吋以上 | 1.隅角均一性差. P: h5 d: Q9 {
2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法
4 g" i# _, }# K# O; y(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠5 o6 |$ C5 s5 w& m h, |! F* j2 c; T
2. 外觀良好 | 1.厚度有限6 Q4 m1 ^; j. A l
2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好
7 O$ @$ S. M% s! V# j' [2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難. P5 o8 \! M6 r u1 j. w _! x
2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法
8 u0 O. T/ Y6 x" l4 j(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差
! E! F4 X5 @! z' w2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
c6 H8 k1 I# T4 D
' g; T& ^1 _7 X' c' d使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度
* L$ _8 {" O5 A4 @" }| 暴露環境 | 腐蝕速率
+ o, T( c4 `/ u% t( F9 n（g/㎡/年） | 平均 ?8 Z. a& d) G/ j
（g/㎡/年） | 耐用年數（註）
. ~5 S, z8 ~, s$ Y+ B平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
/ f7 v' ?: Y* b4 b
( ~6 |. {) p8 Q% a; P ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類( C# `( [6 }) N9 }3 R8 J
in(mm) | 1/16以下
0 }. P$ N- I6 k（1.6）以下 | 1/16至1/8
: X% G, O& @3 f1 ? i（1.6至3.2） | 1/8至3/16
- p' |) t! V$ a% x' }; u（3.2至4.8） | 3/16至1/4
% Q& Z4 u* E" ^- Q0 @1 Q w（4.8至6.4） | 1/4以上 G' U3 P- A1 f1 ^
（6.4）以上 | 結構構件
& q" G; h; o( ?9 d及鋼鈑9 j2 V- y' Q7 |1 ?2 Z( D2 e: }
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒' ~/ y* l/ U2 E; `* `) u i
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼) Q K4 t) ?* I. ^9 G
管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
3 I) z& Z8 D; D3 Y" S/ b線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
) g4 j2 p; a' ?9 y2 x
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級
& Z7 m# l% s/ J: P M | Mils# [/ m1 [0 s/ \
| Oz/ft2 | μm9 P1 ^# ]9 D# U6 }$ N7 f
| g/㎡ | 35 |
5 O Y) q6 [% x. `& p( u7 p; O# b6 y1.48 N8 g6 M, {4 E4 K7 P
| 0.8/ l. T6 f( \, j1 d* G5 x
| 35 | 245 | 45 |
5 C1 l; W5 P- |# O1.8
! ] c' N* [1 l4 i# ~' m& t | 1.0, B% s+ J! @3 ~6 b
| 45 | 320 | 50 |
9 h: E6 q8 v" f k C3 b2.04 ] Z% ^4 R. J' R$ w/ B
! d2 E# ]% A# |0 ~' k4 n
| 1.2
+ W; K$ v8 o, G! n5 F( n$ {3 @ | 50 | 355 | 55 |
, L6 l9 j( D# M' E9 {6 c2.2* O2 O7 m/ O3 d! @- P& z0 N
| 1.3
, A& J: ^8 j. k4 ^ | 55 | 390 | 60 |
% i0 L! g% e8 c5 b( B7 W2.4
0 c: Y/ _& L# R9 r8 t | 1.4
) v7 L$ ]; E; I G4 S) C u | 60 | 425 | 65 | 2 q' Q/ f% l& ?0 H7 r4 _
2.6
+ O& e. W3 {+ ^# l0 M' U7 E! r
| 1.5- }7 b' l* H) G X
| 65 | 460 | 75 | % N! E% X5 p3 ^
3.0
& l5 b4 n3 \9 I* @7 g | 1.7
/ X* L( u. S* U3 Q b | 75 | 530 | 80 | 3 T7 x) l, g* w- ]) ~9 m
3.1) N8 [3 \/ l. I& E
| 1.9 | ; ]8 O' t7 e& g
80 | 565 | 85 | : w7 I6 E! c. R- h, _# C
3.3# F: H. @) u& T6 N+ d
| 2.0
) _* u$ C @: ~ | 85 | 600 | 100 |
( Y. C" E+ i. b+ R! B3.9
/ B! w0 ]2 X4 \& M | 2.3 | 100 | 705 |
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