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发表于 2008-12-18 21:36:29
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来自: 中国山东聊城
支承座三工序复合冲压模具设计
支承座三工序复合冲压模具设计 ( B. g9 `* T" Q/ c, L" v9 F: s, m
; `0 B9 R' A6 u& ~" \+ L
四、设计计算
% t: i) p8 y! q L( j 1.冲裁力5 s0 L5 L2 Y( P# w4 O5 s1 A
P1=K1τL1t (1)* C6 G0 ?# ^* V6 v. ]6 X
式中P1——冲裁力,N
( H( @6 m4 Q: Q. p K1——系数,取1.3; @2 w% y7 ]. t) z7 V7 @/ [. o
τ——材料剪切强度,MPa: F; K4 N- E7 G9 O# e3 X2 }
t——板厚,mm* Y: W4 J; B( Z @$ U
L1——材料轮廓长度,mm
. P' ?6 _2 k9 h! f' P+ l( I 将τ=550Mpa、t=1.5mm、L1=302.8mm代入式(1),可得到P1=324753N。
: F( z0 n% f9 J0 l7 Q5 ~- o9 | 2.弯曲力
2 t" T0 L+ X4 u- O6 l2 ]7 g 支承座毛坯先弯成U型件后,再接着将两个边都向内折弯时,所需弯曲力是相等的。对于U形接触弯曲有:
, u/ Y' e5 y, |2 k I P2=K2Bt2σb/(R+t) (2)' r, g! ^- p% X& u& A6 l
式中P2——弯曲力,N
8 Q0 I8 @4 R$ e- J" R; B K2——系数,取0.9
2 \5 g* P) n9 f( x σb——材料抗拉强度,MPa
( f( Y+ r" {/ ~, V. ~ g B——弯曲件宽度,mm
( p* n2 u1 H9 X( z. R- K) F: n, m R——凸模圆角半径,mm
9 |2 e' Y" u( t6 |7 B9 r t——板厚,mm9 F; d0 I: }% L- `2 v! w
将σb=700MPa、B=120mm、t=1.5mm、R=4mm,代入式(2)可得到P2=30927N。
7 g& x8 \% D# |) m' o2 m# ] 3.斜楔行程0 {0 E" @8 e% S8 f, J4 B& O
固定斜楔行程主要根据与之配对活动斜楔行程确定:$ v6 }* Y. o/ {+ O
式中WT——固定斜楔行程,mm; T0 Z9 c. V) r& R W3 |9 I. a
WS——活动斜楔行程,mm
3 R0 Q( K2 F; z- V; @+ c β——固定斜楔角度,(°) - F; Q4 j) V* a }/ B$ h
α——活动斜楔角度,(°)
3 }, C/ e7 W7 G5 @5 a9 R; L2 o 一般情况下,β值取标准值为40°,则α=50°,可得到WT=1.19WS。- ]( X; b# n+ K C+ Z/ h
4.毛坯尺寸
, E- `9 C( h5 T& f8 g2 O 当弯曲件的弯曲半径较大时(r/t>0.5),弯曲件毛坯长度可取等于中性层的长度。对于图1所示工件有:
, f1 C4 Y0 o \7 A* Q/ Y+ k L=ΣL1+2π(r+kt) (4)
$ E. P9 E. Q3 U$ r$ a1 Y) \0 Q 式中L——弯曲件展开长度,mm* Y9 W, h8 e* x& |0 k) y2 a5 U
k——系数,取0.45& b( c2 d$ e# W$ D1 _ T: p9 Q
ΣL1——工件平直部分长度,mm
0 h) H2 _5 I' Y5 X8 Q2 P r——弯曲件内半径,mm: j% q$ p! ]# v- C2 ~3 V4 E
t——板厚,mm6 ]% z0 j$ R7 J0 M# a& N
将ΣL1=316mm、r=4mm、t=1.5mm代入式(4)可得到L=345mm。
+ T c( N& s4 n9 k* q 上述有关计算结果,可作为支承座三工序复合冲压模具的结构设计、工序安排及设备选型参考。
: M: a3 D7 u3 y/ ^ 五、结束语
8 j6 D7 ?" j! @ 使用新型三工序复合冲压模具,可以在一个工步中完成支承座毛坯的落料、冲孔、弯曲成形,生产率提高了6~8倍,减少了工艺装备,零件冲压工艺质量也得到了显著提高。对于典型的U形件弯曲成形具有重要借鉴作用。 |
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