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汽车空调磁吸盘冲压工艺与模具设计# e4 f5 @" h, v! T) S) e, b+ i
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6 `0 G( K- {2 G& s作者：胡千祥 刘晓兰7 f4 N! M$ l1 r
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" H0 c! x: K- c( C1 零件结构及工艺分析
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9 S" ], g! c( l: K2 E, h图1所示为汽车空调磁吸盘零件，材料为10钢，料厚6.0mm，零件表面要求磨削加工至厚度5.5mm，表面粗糙度要求几=0.8μm。零件有3个深度0.8mm圆环形凹槽，加工精度要求高，还均匀分布6个细长腰形孔，其宽度为3.0mm，孔深比t/D(料厚/孔径) ≥1，加工工艺方法为深孔冲裁，细长腰形孔之间的孔边距为5mm。零件生产批量大。根据零件结构特点分析，制造中存在以下技术难点:①零件属于厚料小孔冲裁工艺，加工难度大;②冲制6个细长腰形孔时，凸模易失稳折断、凹模刚性、结构强度难以保证;③3个圆环形凹槽采用数控车床切削加工，切削难度大，加工周期长，若采用冷挤压加工，可以提高工效，减轻劳动强度。由于零件圆环形凹槽尺寸精度高，必须要有合理的模具结构和正确的工艺方法保证。
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0 o H8 r! H$ U1 Y; U k2 冲压成形方案比较及选择 8 X' W0 C7 N$ W9 B2 P- a
' H) C+ P, b9 j冲压、成形工艺方案主要根据零件材料特性、结构特点与要求来选定。由于零件的制造关键在6个细长腰形孔的冲裁和3个圆环形凹槽的加工，其工艺设计主要应考虑零件制造工艺的编制及合理的模具结构。具体工艺方案有以下3种: ' b2 w- f! c' P! k
# `) x+ U0 o" r C(1)复合冲孔、落料→分2次冲制6个细长腰形孔→车3个圆环形凹槽→磨端面。
2 r: N) X! W2 R$ O(2)复合冲孔、落料→液压机压制3个圆环形凹槽→分2次冲制6个细长腰形孔、磨端面。 ( Q$ O4 O7 e! ^' R( \) b9 }/ Y
(3)复合冲孔、落料→液压机压制3个圆环形凹槽→1次冲制6个细长腰形孔→磨端面。
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, O' |* W: `+ P4 E# S- X9 P方案(1)由于分2次冲制6个细长腰形孔，由机械加工3个圆环形凹槽。该方法多了1道冲孔工序且采用机械加工圆环形凹槽，故零件生产周期长费用高，且6个腰形孔位协调性较差，因此该方案虽可行但不可取。
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方案(2)由机械加工3个圆环形凹槽改为液压机压制3个圆环形凹槽，实现了无切削加工，但是要分2次冲制6个细长腰形孔，加工工序多，零件尺寸难以协调保证。 # G, o7 ^# ^) @- B* @+ b" ^( L
E8 @* l; F f1 W方案(3)是在方案(2)的基础上由2次冲制6个细长腰形孔改为1次冲制6个细长腰形孔，减少了1道冲孔工序，而且采用液压机压制3个圆环形凹槽，既提高了工效又实现了无切削加工，所以该方案为最佳加工工艺方案。 - ^' |7 }: @+ O: w+ Y: P' ~& N7 G
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3 模具设计 / P5 j! Q/ D. ~
/ b( }5 i5 O ?零件第一工序采用复合模进行冲孔、落料，其冲裁力一般按下式计算: ! [1 X. D7 }0 }! I' u
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P = 1.3 Ltτ ! b8 L" j/ A H
1 o i( M- M9 b z' Y; r式中：L-展开周长，mm；t-材料厚度，mm；τ-10钢材料抗剪强度，MPa。
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/ v a5 r J( c/ w' i8 F! Q按式(1)计算磁吸盘零件的冲裁力约为152kN，但考虑到模具结构和实际情况，选用了400kN冲床。由于选择了合理的模具结构、冲床设计以及冲裁间隙，确保了该工序零件的加工质量。以下主要介绍细长腰形冲孔模、压槽模。
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) g+ x2 ?. Y" B* k1 @$ [' n5 ?3.1 腰形冲孔模 - X) W# d4 w% W% M1 T
8 M1 f. B7 r2 |* |模具结构如图2所示，腰形冲孔模是保证该零件加工制造成功的技术关键。由于零件料厚6mm，6个细长腰形孔之间的孔过止巨只有5mm氏零件生产批量又大，凸、凹模工作部分结构、刚度及强度尤为重要，要保证厚料冲小孔的连续进行，就必须提高凸、凹模工作时的强度和刚度，同时还要保证整副模具的刚性和稳定性。
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对于上述问题，通常采用以下4种方法来解决: " S+ Q& F) `+ ^5 u" M. h. J
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(1)由于料厚，工作时冲裁力大，为保证凸、凹模的强度、刚性，模具材料均选用热处理后变形小，内应力小的Cr13MbV，淬火硬度58-62HRC。
- P$ j7 ~# k$ ?(2)在凸模全长或局部增设保护套(导向块或导向板)。
4 {) W) u9 U' K/ D8 l* s(3)采用超短凸模。
' R# B# X( M+ }8 v. l1 u(4)降低冲裁力，既要考虑凸、凹模的强度，又要考虑凸、凹模损坏以后能快换，才能提高工作效率。
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3.1.1 模具设计要点
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为了提高模具使用时的稳定性，卸料板4既是卸料板又是凸模保护套，小导柱11有4个，它与凸模固定板采用H7/r6紧配合，与卸料板采用Hg/h6滑配合，与凹模采用HS/h6滑配合。这样4个小导柱就将3块板连在一起(凸模固定板、卸料板、凹模)，起到了定位和导向作用，增加了模具刚性和稳定性。为尽量减小凸模长度没有采用橡胶卸料，而是采用强力弹簧8，即用8个强力弹簧装在上模板上，通过顶杆5卸料。零件通过定位销3定位。
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7 q" o1 k# o% ]5 Y6 O# u3.1.2 腰形冲孔凸模 % P: m4 }9 j. U+ K
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为了减小冲裁力，凸模刃口做成斜刃，凸模固定没有采用常规方法，而是采用1个内六角螺钉拉紧，这样有2个好处:一是凸模损坏后可以快换;二是凸模加了护套浮动，装配时可以减少不必要的干涉。冲孔凸模见图3。 7 U# O/ q5 q# ]0 R* R" @
$ m; u& B' k9 s# q+ R& T" {! I3.1.3 冲孔凹模
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由于一次冲制6个细长腰形孔，孔与孔之间的边距仅为5mm、小于6mm的材料厚度。为了降低冲裁力和推件力，凹模刃口也做成斜刃；为了延长凹模寿命，凸、凹模单边间隙取0.4mm；为了达到快换的目的，凹模用4个M10沉头螺钉固定在凹模加强板上;为了增加凹模强度，在凹模下面加了1块凹模加强板。冲孔凹模见图4。
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: A( i2 n% \% w1 r3.1.4 强力弹黄的选用
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强力弹簧主要起卸料作用，所以必须计算卸料力，卸料力的计算公式为： ! [ P. r+ [5 k" `7 _/ r
8 ]7 H G1 }& \$ s8 ~Px = KxP （2） % b# j& T1 q& T' }6 p4 p
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式中：Px--卸料力，N；Kx--卸料力系数；P--冲裁力，N。
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& M& b* Z2 W3 S4 j% K3 `1 @- H首先计算冲裁力：按公式（1）P=1.3Ltτ计算，细长腰形孔周长按图5计算，L=85.6mm；t=6mm；τ=260~340MPa。
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将已知条件代入公式（1） P=1.3X85.6X6X340X6=1362kN。
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% K5 P$ I7 W1 v" p9 a' k {) Z再计算卸料力： $ ^% l% ~ `0 s0 s& M. r4 N4 e& j6 u# ]
& I% A; z0 e2 R: j7 c- B; }1 Y. `* W按公式（2） Px=KxP 计算，Kx=0.03；Px=KxP=0.03X1362=40.86kN。 / {: Z, r* v% s
4 a; c9 }9 f% m3 V6 H3 b+ g用8个强力弹簧卸料，每个强力弹簧的卸料力必须不小于5.1kN，通过计算，所选强力弹簧标准是：QB1001-070.232 32x6。
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' X$ N9 F& S/ f! w3.2 压槽模
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1 m+ K `4 ~8 k0 R制件3个圆环形凹槽尺寸精度要求高，原采用数控车床切削加工，切削难度大，加工周期长，制造费用也高，现采用冷挤压加工，可提高工效，减轻劳动强度，但必须要有合理的模具结构和正确的工艺方法保证。
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, g4 F# {& V9 v% }3 V6 S: e压槽模结构见图6。工作时将冲孔落料后的毛坯用定位销8定位在凹模上，凸模下行时先将毛坯压入凹模框，凸模继续下行，由于毛坯的内孔和外圆均被凹模约束，毛坯在液压机的巨大压力下(450kN)，材料产生塑性变形。凸模上的3个凸槽在液压机的压力下将毛坯冷挤压出3个凹槽，槽深在1mm左右。限位块3避免压槽过深，可通过试模确定限位块高度。凸模压至下止点后上行，这时气垫通过顶杆、卸料板将毛坯顶出。 : e1 t5 |: a. F! _7 u- Y
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4 结束语 ) Y @: [0 B( M# V' e9 |
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针对汽车空调磁吸盘零件的加工，设计了合理的冲压、成形模，用无切屑加工代替有切屑加工，实际生产表明，采用这种制造工艺与模具不仅能保证产品质量，而且还提高了劳动生产效率，降低了生产成本和劳动强度。(end) |
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发表于 2010-7-2 13:12:13