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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？
7 r0 {+ ~' t/ ?9 T) ]+ F-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！
; x2 H' \' f' r* {1 l( b用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，* s. k2 F# A3 x5 o
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。2 F$ @4 Q( ?: [# z7 f: n
各種鍍鋅方式之優缺點比較% U+ i! @/ b5 P: c% n7 n; n1 x
| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅
% a' U& ?1 Q8 h. w(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難( s* i- `' @5 r8 s1 y, J$ Z' \. _
2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法- T' m) U1 ?- W; v# q; x8 I& B# g3 v
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
2 M$ u; W3 R+ ]/ e* ^2. 厚度可達0.014 T1 V t3 f* D, a8 f% Q: J( W
英吋以上 | 1.隅角均一性差* e0 \! Y- ~8 @" p; S5 N* N+ b1 D/ a
2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法4 j2 g4 y, U9 [2 k
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠
' N7 w: T1 w/ L% p! Q2. 外觀良好 | 1.厚度有限
) D$ u+ H t$ V! x0 l9 Z8 l6 Q2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好
% ~1 B) |3 `2 V% w5 {" O& Z8 B2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難3 Z$ O3 g3 O- p
2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法
! A$ G9 F: n) t/ i1 `, Y8 \(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差0 P# e, k2 |+ n: U" o
2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
N$ d" F" `- p( x- a
& z; |7 e# I1 ^9 X9 p
使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度
- H. [) E$ e& E+ r| 暴露環境 | 腐蝕速率9 B0 V1 R( M/ r7 \) @+ ^
（g/㎡/年） | 平均
$ ^% y1 E& r+ l6 n（g/㎡/年） | 耐用年數（註）
8 y! u+ j7 m4 ~平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
/ t. T. J, }6 m& ^/ }% c+ I$ K0 f9 V' u" k
ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類
) ~- }9 ]! ]( O- } L' zin(mm) | 1/16以下
9 ^, e6 j' c! }$ S7 l7 M% q9 F: F（1.6）以下 | 1/16至1/85 Z0 i0 o% G0 ^1 \! _( x
（1.6至3.2） | 1/8至3/16
/ T5 t2 q: \0 ?2 q（3.2至4.8） | 3/16至1/4
. @+ ~/ _: B. U& m- p5 z（4.8至6.4） | 1/4以上
5 e8 V! I# y6 F. d, S. w（6.4）以上 | 結構構件
' x, Y+ O1 U' s$ F及鋼鈑
2 @3 {' i. O8 |" ^" \3 [. K | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒
' F6 L3 x. m7 ~' V* W9 j | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼1 ?; u' k" n+ d8 a" J% E4 A
管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼; s$ D9 T- r2 s% m S
線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
4 H2 Q/ u8 o9 f
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級/ }6 x( R: y- i! g' l& a; c
| Mils7 o8 f9 g$ n! O
| Oz/ft2 | μm @6 y3 L2 R& p: y4 T
| g/㎡ | 35 | . D# w& p, \1 s. M6 N7 Q' q
1.42 s! C. @& s a& \
| 0.8' o7 q/ D' _& J6 @6 u8 y/ x% ?
| 35 | 245 | 45 |
) \2 G) u# u! w2 a& h8 C1.8) V# u" r1 c# T; [/ T( l0 y
| 1.0' i" H. T3 d1 L3 _; U$ }
| 45 | 320 | 50 | + C, N9 k1 _& r2 A) y
2.06 k: X% U$ n& y8 h( h, f
4 C$ N: X" l3 E5 C8 }9 M. H1 l
| 1.2
/ O: Y5 d: N, ?! R( L; h: _ | 50 | 355 | 55 |
6 Z9 @9 w1 r' v7 X2.2
# m# r( i; E( d | 1.3' J2 P: i, o* y4 W; h
| 55 | 390 | 60 | # v0 E, _+ M, C0 a6 ?
2.4
) D7 A; [! Q5 S6 y' I4 s/ f- T | 1.4
0 I$ f& v1 g- F9 W' m( ^% B | 60 | 425 | 65 |
7 i; Q, u! O5 Q+ C2.6( r1 A- A! N2 q1 d" @) N8 l
: |9 E2 |, O0 A
| 1.5
e- F! l& \* K! F4 k" G! ?5 [ | 65 | 460 | 75 |
- {7 {. g, r& k! S7 \3.01 o7 v0 T: O7 }8 i
| 1.7
9 E) X) L+ P2 d | 75 | 530 | 80 | 2 P3 S, `' x: b
3.11 e7 C# X+ n# p' V9 e t% A9 |$ I8 _
| 1.9 |
$ u+ {3 r% C. i, f' E80 | 565 | 85 | $ y& L {8 j0 Q% p$ b
3.3/ U2 J# o1 g9 x* k( u6 V6 j: [3 |
| 2.0; v, C1 l8 |1 q6 C; P* h
| 85 | 600 | 100 |
3 x8 b9 Z; G Z* L3.91 s8 f* X, H- i
| 2.3 | 100 | 705 |
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